导读:本文包含了胶结机理论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:机理,矿渣,裂缝,强度,内聚力,钢渣,钾盐。
胶结机理论文文献综述
孙博,周博[1]（2019）在《胶结型天然裂缝对水力裂缝影响的数值计算模型及机理》一文中研究指出页岩等非常规储层中富含由矿物填充的胶结型天然裂缝,水力裂缝与胶结型天然裂缝间的相互作用机制是控制复杂裂缝网络形成的关键。基于流动-变形耦合的内聚力模型,采用断裂能参数对天然裂缝胶结强度进行简化表征,建立了水力裂缝与胶结型天然裂缝间相互作用的数值模型。通过与单条水力裂缝极限情况渐进解对比,验证了该方法的可行性。在此基础上,研究了地应力、逼近角、胶结强度比以及压裂液黏度和注入速率等因素对水力/天然裂缝相互作用的影响。研究结果表明:水平地应力差与最小水平地应力共同控制着水力裂缝的穿越行为;地应力差相同,最小水平地应力不同,水力裂缝最终几何形态及缝内压力分布可能不同;逼近角越小,水力裂缝越容易转向沿天然裂缝扩展;胶结强度比越大,水力裂缝越不容易转向沿天然裂缝扩展;忽略缝内流体滤失,相同的注入速率和流体黏度的乘积会导致相似的裂缝几何形状及注入点压力变化。裂缝尖端前缘区域形成低孔隙压力区与内聚力区大小有关:内聚力区越小,孔隙压力越低。(本文来源于《石油学报》期刊2019年11期）
李新卫,王思洋,曹洋兵,高建平[2]（2019）在《单轴压缩条件下胶结型汞矿渣细观破坏机理研究》一文中研究指出胶结型汞矿渣在我国贵州省广泛分布,具有结构疏松、粒径相差大等特点,对其力学特性及破坏机理进行研究具有重要意义。选取代表性胶结型汞矿渣,进行单轴压缩—CT扫描试验,并基于颗粒离散元PFC3D程序开展了与室内试验相应的数值试验,研究了单轴压缩条件下的细观破坏规律、机理。结果表明:试样应力—应变曲线具有应变软化特征,在峰值强度前,试样结构趋向紧密,峰值强度附近开始出现裂纹,应变软化阶段,结构急速破坏;裂缝数在峰值强度前呈平缓增长,峰值强度后出现急剧增长,总体呈台阶状变化特征;随轴向应力的增大,位移量不断增大,位移等值线方向与水平面的夹角逐渐变大,最终趋于45°,并行粘结键上所受的力逐渐变大,至最终破坏时才有所减少;靠近上端部颗粒位移矢量,在峰值强度后出现杂乱现象;颗粒接触数在初始阶段有一定的增加,但随轴向应力的增大,颗粒接触数逐渐降低,并在峰值强度后急剧减少。(本文来源于《有色金属工程》期刊2019年10期）
张钦礼,王钟苇,荣帅,王新民[3]（2019）在《深井矿山全尾砂胶结充填体早期强度特性及微观影响机理分析》一文中研究指出为研究深井矿山全尾砂胶结充填体的早期强度特性,以某铁矿全尾砂为试验材料,在分析该矿全尾砂材料的粒径级配组成、化学成分等基本物理化学特性基础上,制备了灰砂比1∶4、1∶6、1∶8和料浆浓度为59%、62%和65%的充填体试样,测定龄期为3d和7d时单轴抗压强度,并借助扫描电镜(SEM)对充填体微观结构进行观察与分析。结果表明:超细全尾砂胶结充填体早期强度较低,充填体强度与灰砂比、料浆浓度和龄期存在正指数关系,且随着龄期的增加,充填体强度增长显着。SEM显示,当充填体龄期为3d时钙钒石和C-S-H凝胶体生成量较少,胶凝物对尾砂的包裹效果较差,充填体内部存在较大空隙,结构松散,表现为强度较低;充填体龄期为7d时钙钒石被凝胶包裹,充填体内部空隙逐渐缩小,结构密实,表现为强度增长。超细全尾砂胶结充填体早期强度对龄期敏感程度最高,灰砂比次之,料浆浓度较低。(本文来源于《有色金属工程》期刊2019年06期）
苏阳[4]（2019）在《胶结土石混合体力学特性与破坏机理》一文中研究指出随着我国经济建设的快速发展、工程建设规模日益增大,工程中因涉及结构松散的土石混合体而引发的灾害时有发生,造成了巨大的生命和财产损失。注浆胶结提高土石混合体的整体性是实践中的常用技术之一,开展胶结土石混合体的基础理论和试验研究可为相关工程的灾害防控提供科学依据。本文综合运用实验室试验、数值模拟和现场实测等手段,分析了胶结材料、含水率、块石粒径、水胶比、土胶比、石胶比等因素的影响规律,对胶结土石混合体力学特性和破坏机理进行了系统的研究。主要取得以下成果:(1)基于土体、岩石、胶结材料的物理化学性质,分析了水泥和地聚合物土石混合体的胶结特性,提出了胶结土石混合体可以看作由胶结土体、块石和胶结土体与块石的交界弱面共同组成的多相系统。(2)开展了胶结土石混合体力学特性的试验研究,对比分析了胶结强度、含水率等对胶结土石混合体力学特性的影响规律。得出胶结土石混合体力学特性变化是各种因素对胶结土体、块石、胶结界面综合作用的结果,其中力学特性与胶结强度呈正相关,与块石粒径、水胶比、土胶比、石胶比呈负相关。(3)构建了胶结土石混合体颗粒流数值模型,系统研究了胶结强度、含石量和块石粒径等关键参数对胶结土石混合体力学特性及裂隙演化过程的影响规律,揭示了胶结土石混合体强度发育和失稳破坏的细观力学机制。(4)建立了影响因子显着性评价模型,研究了抗拉强度、抗压强度、粘聚力、内摩擦角等对水胶比、土胶比、石胶比、块石粒径的敏感性,得到了胶结土石混合体力学特性的主控参数;提出了土石混合体胶结加固设计方法。该论文有图58幅,表31个,参考文献99篇。(本文来源于《中国矿业大学》期刊2019-05-01）
赵孝德[5]（2019）在《采动影响下浅埋煤层弱胶结软岩围岩失稳机理》一文中研究指出陕西省何家塔煤矿巷道受浅埋深、弱胶结、软弱围岩等复杂地质条件的影响。为此,建立围岩变形失稳的数值模型,分析巷道围岩的应力和位移分布特征,并对巷道顶、底及两帮监测点的位移和最大应力的变化规律进行研究。(本文来源于《内蒙古煤炭经济》期刊2019年05期）
孙振伟,陈维龙[6]（2019）在《弱胶结软岩巷道底鼓变形机理及控制技术研究》一文中研究指出以营盘壕煤炭煤业21103工作面巷道为研究背景,采用理论分析、数值模拟和现场实测等手段,对弱胶结软岩巷道底鼓变形机理进行研究,得出影响巷道围岩变形的影响因素,提出连续抗滑桩支护的新方式,用以控制巷道底鼓,并对该支护方式进行实际论证。(本文来源于《煤炭技术》期刊2019年03期）
宋梅梅,窦益华,杨振杰,张勇,程凯凯[7]（2019）在《硫铝酸盐固井水泥石-套管界面胶结强度增强机理》一文中研究指出硫铝酸盐水泥是一种潜在固井材料,其固井界面胶结强度及微观结构尚不明确,为此进行硫铝酸盐水泥浆胶结界面胶结强度增强机理实验研究。采用X射线衍射仪研究硫铝酸盐水泥浆的水化机理,利用胶结强度测试装置测定硫铝酸盐水泥浆固井界面胶结强度,利用扫描电子显微镜和X射线能谱分析表征固井界面的微观结构及化学组分。研究结果表明:龄期为1 d、3 d、7 d时,硫铝酸盐水泥与套管的胶结强度比同龄期G级水泥分别提高了24.3%、20.1%和25.3%;微观分析结果表明,套管表面聚集着大量Al元素(AH3凝胶),其高聚合度可以降低界面处的孔隙率,从而提高硫铝酸盐水泥石的界面封固性能。(本文来源于《石油钻采工艺》期刊2019年01期）
马宏强,易成,陈宏宇,石晶,李为健[8]（2018）在《碱激发煤矸石-矿渣胶凝材料的性能和胶结机理》一文中研究指出使用氢氧化钠(NH)和硅酸钠(NS)作碱激发剂制备煤矸石-矿渣地聚复合材料,研究矿渣掺量和NH模数对碱激发煤矸石-矿渣(AACGS)胶凝材料的净浆流动度和抗压强度的影响,并借助XRD、FT-IR、MAS NMR和SEM-EDS深入探讨材料的性能和胶结机理。结果表明:矿渣掺量对材料的净浆流动性和抗压强度有显着的影响,而NH模数只显着影响抗压强度。碱激发煤矸石-矿渣试样具有更高的早期强度,且当矿渣掺量超过20%时其28 d强度也比P.O42.5纯水泥试样的高。随着矿渣掺量的增加水化产物中硅酸盐结构的聚合度增大,与抗压强度的结果一致。Ca~(2+)具有比Na~+更强的驱动吸附能力,矿渣掺量从0增加到50%使基体更密实,且其微结构中的C-(A)-S-H具有更高的Ca/Si比和低的Al/Si比。C-A-S-H和C-S-H凝胶与N-A-S-H凝胶共同构成AACGS的网状无序结构,具有很好的相容性。(本文来源于《材料研究学报》期刊2018年12期）
王雪,王全,张滨,倪文,金荣振[9]（2018）在《钢渣作为钾盐矿充填料胶结剂的固化机理》一文中研究指出以有效解决钾盐矿尾盐和尾液导致的环境污染、资源浪费、安全隐患等问题为出发点,以改善钾盐矿充填料流动度和强度为目的,利用钢渣水化反应缓慢持久的特点,制备了以钢渣为胶结剂的钾盐矿充填料,初步证明钢渣细度和养护温度对充填料的性能有较大影响.所制备的充填料8 h内流动度保持在200 mm以上,28 d抗压强度可达2 MPa,满足充填料的性能要求.本文着重从微观角度分析了其固化机理,X射线衍射技术、扫描电子显微镜、热重分析、红外分析等分析结果表明:钢渣粉与钾盐矿尾液水化反应的产物主要为C-S-H凝胶、水铝钙石(或称费里德尔盐)、类水滑石等,在水化反应过程中水化产物之间相互穿插包裹使体系结构的致密度和强度不断增长.在微观结构呈层状的水铝钙石和类水滑石中出现类质同象代替现象,Ca2+、Mg2+、Fe2+,Fe3+、Al3+和Si4+都可相互取代而使得OH-和Cl-参与其中,这对体系中的杂质离子起到固定作用,对充填料的稳定性有利.该研究结果初步表明钢渣具有充当钾盐矿充填料胶结剂的潜力.(本文来源于《工程科学学报》期刊2018年10期）
宋朝阳,纪洪广,刘志强,谭杰[10]（2018）在《饱和水弱胶结砂岩剪切断裂面形貌特征及破坏机理》一文中研究指出剪切破坏断面是弱胶结砂岩在破坏过程中断裂后所形成相匹配的表面,断面形貌特征根据受力方式和饱水条件的不同形成差异显着。利用3D激光扫描对剪切破坏断面进行精确测量,结合地理信息系统(GIS)技术对不同受力方式和饱水条件下的破坏断面形貌进行叁维可视化处理和定量分析,并采用扫描电镜从细观角度对产生的断面形貌特征差异及其破坏机理进行研究。试验结果表明:随夹具角度的增加,破裂面法向力降低,法向力的减小是导致破裂面扰动较大以及剪切断裂面粗糙度和起伏度增加的主要原因之一;通过饱水岩样细观结构的分析发现,弱胶结砂岩骨架颗粒自身吸水膨胀软化,骨架颗粒之间的黏连性变差,胶结程度降低,直接导致试件抗剪强度降低,同时,水对剪切破坏面扰动影响也降低,致使在相同受力条件下饱水试件断裂面粗糙度和起伏度相对较小;胶结物质的遇水软化的特性是决定弱胶结砂岩剪切破坏断面形貌的关键因素,为进一步研究弱胶结砂岩损伤演化过程及破坏机理提供可靠的试验依据。(本文来源于《煤炭学报》期刊2018年09期）
胶结机理论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
胶结型汞矿渣在我国贵州省广泛分布,具有结构疏松、粒径相差大等特点,对其力学特性及破坏机理进行研究具有重要意义。选取代表性胶结型汞矿渣,进行单轴压缩—CT扫描试验,并基于颗粒离散元PFC3D程序开展了与室内试验相应的数值试验,研究了单轴压缩条件下的细观破坏规律、机理。结果表明:试样应力—应变曲线具有应变软化特征,在峰值强度前,试样结构趋向紧密,峰值强度附近开始出现裂纹,应变软化阶段,结构急速破坏;裂缝数在峰值强度前呈平缓增长,峰值强度后出现急剧增长,总体呈台阶状变化特征;随轴向应力的增大,位移量不断增大,位移等值线方向与水平面的夹角逐渐变大,最终趋于45°,并行粘结键上所受的力逐渐变大,至最终破坏时才有所减少;靠近上端部颗粒位移矢量,在峰值强度后出现杂乱现象;颗粒接触数在初始阶段有一定的增加,但随轴向应力的增大,颗粒接触数逐渐降低,并在峰值强度后急剧减少。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
胶结机理论文参考文献
[1].孙博,周博.胶结型天然裂缝对水力裂缝影响的数值计算模型及机理[J].石油学报.2019
[2].李新卫,王思洋,曹洋兵,高建平.单轴压缩条件下胶结型汞矿渣细观破坏机理研究[J].有色金属工程.2019
[3].张钦礼,王钟苇,荣帅,王新民.深井矿山全尾砂胶结充填体早期强度特性及微观影响机理分析[J].有色金属工程.2019
[4].苏阳.胶结土石混合体力学特性与破坏机理[D].中国矿业大学.2019
[5].赵孝德.采动影响下浅埋煤层弱胶结软岩围岩失稳机理[J].内蒙古煤炭经济.2019
[6].孙振伟,陈维龙.弱胶结软岩巷道底鼓变形机理及控制技术研究[J].煤炭技术.2019
[7].宋梅梅,窦益华,杨振杰,张勇,程凯凯.硫铝酸盐固井水泥石-套管界面胶结强度增强机理[J].石油钻采工艺.2019
[8].马宏强,易成,陈宏宇,石晶,李为健.碱激发煤矸石-矿渣胶凝材料的性能和胶结机理[J].材料研究学报.2018
[9].王雪,王全,张滨,倪文,金荣振.钢渣作为钾盐矿充填料胶结剂的固化机理[J].工程科学学报.2018
[10].宋朝阳,纪洪广,刘志强,谭杰.饱和水弱胶结砂岩剪切断裂面形貌特征及破坏机理[J].煤炭学报.2018
论文知识图
