余志祥[1]2003年在《索网结构非线性全过程分析与研究》文中研究指明索网结构是张力结构体系的一个重要组成部分，和传统刚性结构相比较其结构行为有两个显着的特点：几何形态和索单元预应力分布相互影响，力学分析模型的确定需要通过找形实现，这是一个高度几何非线性的过程；结构负荷工作阶段，无论其静力行为还是动力行为均体现出较高的非线性特性，结构工作行为极容易受结构参数变化的影响。 本文首先按照U.L公式推导建立了索网结构非线性增量平衡方程，根据索网结构找形的支座位移法，结合非线性方程组的求解，给出了索网找形的数值化过程；然后借助大型有限元通用分析程序ANSYS，采用支座位移法，按照完全Newton—Raphson法和BFGS相结合进行非线性求解的思路对索网结构实现了找形，并利用APDL语言编制了找形的程序，结果比较表明，本文的找形方法是可靠的；由于索网结构的几何形态在索段预应力分布改变的情况下存在几何失稳的问题，本文研究了初始预应力和结构自重对形态稳定的影响，确定了影响索网形态稳定的主要因素；在确定的几何形态基础上，分别考虑了荷载分布形式、荷载强度变化、索段预拉力、索段截面积和矢跨比变化对索网静力力学行为的影响，确定了影响索网静力行为特性的主要因素。 确定了索网结构的基本力学行为后，为了研究其动力特性，本文按照Hamilton原理推导了结构动力有限元平衡微分方程。同时给出了索网结构中常用的索单元的力学特性矩阵。然后，介绍了振动平衡微分方程求解的数值积分方法，给出了中心差分法、线性加速度法、Wilson-θ和Newmark-β法的积分格式，建立起索网结构动力有限元分析的方法；为了研究索网结构自振特性，本文推导了自振振频率计算的Lanczos法和振型参与系数，然后进行了自振特性分析，研究表明，索网结构以竖向振动为主；同时，还分别考虑了主索面积、副索预拉力、荷载分布形式、荷载变化以及大变形效应对结构自振特性的影响，得出了相应的规律；据此进行了地震反应谱分析，对影响谱响应的参数，如结构阻尼、模态扩展阶次、谱输入方向和大变形效应等进行了研究，结果表明阻尼和大变形效应对结构谱响应特性影响较大；为了研究索网结构的瞬态动力特性，在有限元动力理论的基础上建立了动力非线性问题求解的增量平衡方程，给出了方程的求解流程，同时还对非线性动力问题求解参数的选择作了探讨；然后分别考虑地震记录的一维输入、多维输入、结构荷载效应和结构参数对其抗震性能的影响作了详细的计算分析，揭示了索网结构地震动响应变化规律。本文的研究内容对实际索网结构的全过程分析设计有参考价值。
苏何先[2]2008年在《索网结构的计算方法研究》文中进行了进一步梳理索网结构属于柔性结构,它是张力结构体系的一个重要组成部分,和传统刚性结构相比,其结构行为有两个显着的特点:一是几何形态和索预应力分布相互影响,力学分析模型的确定需要通过找形实现,这是一个高度几何非线性的过程;二是在结构负荷工作阶段,其力学行为也体现出较高的非线性特性。所以索网结构的计算方法一直是对其研究的重点和难点问题。经过多年的发展,索网结构的计算理论得到了很好的完善,形成了以连续化假定为基础的薄膜比拟计算理论和以离散化假定为基础的非线性有限元计算理论。索网的计算包括形态计算和荷载态计算,本文分别利用连续化理论和离散化理论对索网结构作了对比计算分析,具体工作有:1.从连续化的薄膜比拟理论出发,建立能量方程,经由变分原理获得索网计算的基本方程,将基本方程作近似处理,得到索网解析计算的实用公式。并讨论了在索网找态计算及承载计算中的具体应用。2.对于索网计算的离散化理论,首先从力密度法的基本原理出发,得出了在寻求等力密度曲面和最小曲面的索网找形计算中的线性方程组。其次,针对索网结构的几何非线性特性,将非线性有限元法引入索网的找形计算和承载计算,并讨论了在非线性方程求解中迭代方法的选用。最后,介绍了在本文的索网计算中,力密度法和非线性有限元法的具体实现。3.算例计算中,用MATLAB语言编写了相应的程序来实现力密度法用于索网找形计算,同时利用大型通用有限元软件ANSYS对索网进行了非线性有限元法找形计算。在索网的荷载态计算中,分别利用基于连续化理论的解析计算法和基于离散理论的数值计算法作了对比分析,数值计算主要采用ANSYS的非线性模块完成。最后的算例主要就考虑周边构件和不考虑周边构件时索网的找形计算和工作态计算,并进行了比较分析。
张久利[3]2012年在《空间大型索网结构的分析与调整》文中进行了进一步梳理星载天线正朝着大口径、可展开、低重量的方向发展，网状反射面天线是目前星载可展开天线的主要形式之一。本文以索网式天线为研究对象，研究了索网结构的建模与非线性分析、优化找形、结构因素影响以及精度测量与调整等问题，验证了形态优化方法与模型的有效性、可行性。具体如下：1．对比了分析索网结构的几种找形方法，提出了基于有限元与优化技术相结合的优化找形方法。对环柱、环肋可展开天线进行了有限元参数化建模与非线性分析求解。2．以单片辐射网为例，分析了初始张力大小、纵向调整索数等结构参数对网面精度、结构基频的影响。考虑桁架变形对找形分析的影响，提出了提高结构刚度的几种方案，这对天线的实际工程设计有一定的参考意义。3．建立了以表面精度为优化目标，以索段张力为设计变量，以基频、索段张力分布均匀系数、张力许用值等作为约束函数的优化数学模型,采用遗传算法对模型求解。通过变量归并的方法减少了设计变量与约束的个数。通过算例对比分析，证明了优化找形方法的有效性。并采用该方法对两种新型可展开天线的性能做了分析验证。4．设计制作了环肋可展开天线的叁棱柱刚性单元，完成了单片辐射状索网有限元模型建立、优化找形、实物样机制作、精度测量与调整的全过程试验，并采用计算机模拟了调整过程，结果表明，采用该过程网面能够达到所需的精度。
齐玉军[4]2011年在《FRP编织网结构受力性能及设计方法研究》文中进行了进一步梳理FRP（纤维增强复合材料）编织网结构是采用FRP板条编织成网和经整体张拉形成的一种新型屋盖结构体系，其中FRP板条主要承受轴向拉力，可发挥FRP轻质高强的特点，从而实现超大跨度。本文以200m以上跨度的大型屋盖结构为背景，系统研究了FRP编织网结构的几何构造、施工张拉成形和使用阶段的受力性能，最终提出了FRP编织网结构的设计方法。首先，研究了FRP编织网结构的几何构造问题。对不同形式的编织网面进行几何构成研究，建立了数学表达方法；提出整体性最好的“完善编织”的概念，证明了其存在性定理，提出了完善编织网面程序化求解流程；通过两个编织网模型的制作，验证了网面编织施工的可行性。通过研究，建立了任意编织网几何构造的数学分析方法和完善编织的实现，解决了FRP编织网结构的几何构造问题。其次，通过两个1/10比例结构模型试验，研究了FRP编织网结构整体成形控制和使用阶段的力学性能。试验结果表明：施工阶段通过整体张拉能方便有效的实现FRP编织网结构的成形控制；使用中该结构体系具有很高的承载能力，且在卸载后变形可回复；超载时个别板条的局部破坏不会造成结构体系的连续破坏。通过试验研究，首次获得了FRP编织网结构的整体力学行为和破坏特征。随后，以模型试验为基础研究了FRP编织网结构的理论分析方法和有限元分析方法。研究了单根FRP板条的基本力学方程和求解误差，以此为基础建立了简单FRP编织网结构的理论分析方法。研究了采用有限元软件ANSYS模拟FRP编织网结构时的单元选取、约束设置以及构造参数选取等关键问题，分析了板条自重、锚具变形和交点滑移对编织网结构成形控制和力学分析的影响规律。从而在计算理论和数值模拟两方面建立了FRP编织网结构的分析方法。在此基础上，进行了大量数值计算，分析了结构设计参数对整体张拉比、板条最大应力和结构变形等结构性能关键参数的影响规律，获得了FRP编织网结构设计中关键参数的合理取值范围。最后，提出了FRP编织网结构的设计流程；并以一个跨度250m的体育场为例，设计了3个不同形式的FRP编织网屋面结构，验证了该设计方法的有效性。通过本文研究，解决了FRP编织网结构设计应用中的主要问题，同时也证明了这种新型结构体系具有良好的受力性能，在超大跨结构中具有良好的应用前景。
万红霞[5]2004年在《索和膜结构形状确定理论研究》文中研究表明索和膜结构是一种新颖的空间张力结构，由于其独特的力学性能，其分析、设计和施工均不同于传统的结构形式，其中初始形状确定是索和膜结构设计中的关键问题，是索和膜结构荷载态分析以及膜结构剪裁分析的基础。本文对索和膜结构的初始形状确定问题进行了系统的分析研究，提出了实用的计算方法和理论，具有重要的实际工程应用价值和理论意义。 首先从建立结构体系的平衡方程出发，论述了反映体系结构力学特性的平衡矩阵的四个基本矢量子空间的意义及其求解方法。对结构体系(不)稳定性的两个方面进行了分析，给出了将内部机构位移模态与整体机构位移模态分离的方法。论述了一阶无穷小位移机构，即可刚化机构的判定条件及计算方法。 在几何非线性有限元理论的基础上，建立了膜结构和索网结构非线性位移法找形分析的基本方程。同时提出了一种新的找形计算方法——直接迭代法，该方法建立在膜结构和索网结构非线性分析的基础上，但无需组装整体刚度矩阵，较之非线性位移法更加简单、高效。 从节点的平衡条件出发，建立了索网结构力密度法找形分析的基本方程和张力膜结构、气承式膜结构应力密度法找形分析的基本方程。同时证明了：等力密度的索网初始平衡曲面中所有索段长度的平方和具有极小值；索网结构的等内力平衡曲面即为极小曲面：张力膜结构的等应力平衡曲面即为极小曲面。在索膜结构的两种不同的找形方法应力密度法与非线性位移法之间建立了本质的联系，通过理论推导证明了：应力密度法实际上可看作非线性位移法的一种特殊情况。 系统地论述了动力松弛法找形计算的基本理论和求解方法。对于计算过程中动能峰值处的重新初始化、数值计算的稳定性条件进行了分析。给出了索网结构、张力膜结构和气承式膜结构单元内力及节点刚度的计算方法。其中，对于膜结构的单元内力及节点刚度，提出了一种新的计算方法，该方法可直接由膜单元确定单元内力及节点刚度，而无需将膜单元转换成等效的杆单元。这种新的计算方法在两种不同的找形分析方法动力松弛法和非线性位移法之间建立了本质的联系。 给出了索网结构采用非线性位移法、力密度法进行初始形状确定的求解方法和步骤，编制了相应的计算程序。通过数值算例验证了本文方法和计算程序的正武汉理工大学博士学位论文确性。同时得到了一些重要结论:在非线性位移法找形分析中，材料弹性模t的取值对最终得到的结构形状和内力分布有着直接的影响;在力密度法找形分析中，索单元的力密度是找形分析的重要参数，索网结构的形状和刚性取决于边索与内索力密度的相对比值，而与其绝对大小无关，两者的比值越大，曲面的曲率越小，刚性越大;采用非线性位移法找形，在控制点附近网格出现严重的变形:力密度法可以由任意的初始平面网格，通过设定不同的力密度比值和控制点坐标得到不同的曲面形态，应用于索网结构的找形，计算更为简单、离效。 给出了张力膜结构和气承式膜结构等应力密度曲面以及等应力曲面的求解方法和步骤，编制了相应的计算程序。通过数值算例验证了本文方法和计算程序的正确性。同时得到了一些重要结论:在应力密度法找形分析中，膜单元的应力密度和索单元的力密度是找形分析的重要参数，薄膜结构的形状和刚性取决于索的力密度与膜的应力密度的相对比值，而与其绝对大小无关，两者的比值越大，曲面的曲率越小，刚性越大。针对非线性位移法找形中初始几何形状和预张力分布两类荃本变t的人为假定，导致迭代发散的问题，以及应力密度法找形中难以得到精确解和最终的应力分布难以控制的问题，提出了将两种方法结合的思路，即以应力密度法计算得到的曲面几何作为初始几何，通过重新设定初始应力后，采用非线性位移法求解，有效地解决了两种方法各自的缺陷.关妞询:索网结构，薄膜结构，张力结构，形状确定，几何非线性
孙岩[6]2016年在《百米级马鞍形正交单层索网设计及施工关键技术研究》文中指出索网结构是张力结构的一种重要形式,其受力合理,充分利用材料强度,耗钢量少,施工方便,且建筑形式美观,造型富于变化。苏州体育中心游泳馆采用马鞍形正交单层索网结构,由V形结构立柱、马鞍形环梁、承重索和稳定索、刚性屋面及幕墙构成,环梁投影为直径106m圆形,拉索采用定长双索。本文在对索网结构特征和研究现状详尽总结和概括的基础上,以苏州体育中心游泳馆为工程实例,对马鞍形索网结构的施工方案设计、零状态找形、施工过程模拟分析、误差模拟分析以及结构特性分析等方面进行了细致研究工作。本文首先对索网结构的结构形式进行了介绍,阐述其相关的结构组成和力学特性。国内外对索网结构的找形和静动力性能等已有很多的研究。找形方法有动力松弛法、力密度法和非线性有限元法等。索网结构的静动力性能研究主要集中在索网的柔性和非线性特征上。同时,本文对经典的索网结构工程进行了梳理,所列工程各有特点。索网结构因其拉索数量多、索夹安装复杂以及预应力施加困难等原因,拉索的施工是其整个施工过程中的重点和难点。本文摒弃传统的满堂支架施工方案,设计了无论在工期、经济性和可操作性上都优越许多的两种拉索施工方案,分别为整体牵引提升法和高空组装法。在详细阐述两种索网施工方法内涵的基础上,对其包括张拉工装、施工难易程度、安全性及工期等方面进行了详尽的对比,得出两种施工方案的适用条件。索网结构零状态找形研究主要是为了获得外围结构的组装状态,以使结构成型时达到目标位形和索力。本文采用迭代正算法对苏州游泳馆进行零状态找形,以结构恒载态的位形和索力作为零状态找形的分析目标,以V形柱柱顶节点为关键控制点,计算出节点预调值,作为钢结构制作和安装依据。针对提出的两种拉索施工方案,本文采用“确定索杆系静力平衡态的非线性动力有限元法(简称NDFEM)”跟踪苏州游泳馆马鞍形单层索网结构的整个施工过程,模拟分析施工过程中结构的响应,包括施工过程中的拉索索力、周边钢结构应力、结构位形、胎架内力、工装拉索索长及规格选择等。另外,对于类似索网结构的误差敏感型结构,尤其是采用定长索(索端不设调节量)的索网结构需要进行误差分析。本文对苏州游泳馆引入索长制作误差和外联节点安装误差,进行组合误差分析。根据规范及相关工程经验设置误差分析工况,对比各工况下拉索索力误差是否满足规范小于10%的要求,并依据计算结果,对结构施工及索头端板设计提供合理性建议。马鞍形索网结构的外围结构对整个结构的受力性能至关重要。本文对苏州游泳馆V形柱激活批次、V形柱倾角以及外围环梁刚度进行了参数化对比分析。V形结构柱分批激活有利于降低V形柱应力水平,减少支座拉力出现,只是在柱全部焊接之前结构刚度较低,安装屋面前后索网位形变化较大。V形柱倾角在环梁刚度较大情况下,对整个结构受力影响较小,直立V形柱更有利于材料的充分利用,但在环梁刚度较小的情况下,V形柱保持一定倾角对提高结构整体刚度有着重要的意义。环梁刚度的增加会增加结构刚度,有利于抵抗荷载产生的变形,但环梁内力会增加,同时会改变索网位移分布,需谨慎为之。文章最后对本文主要的研究内容和研究成果作了较为系统的总结,提出了尚待解决的一些问题及后续进一步的研究方向。
胡正平[7]2013年在《索网穹顶结构协同作用特性及施工全过程跟踪研究》文中指出索穹顶结构是20世纪末发展起来的一种崭新的大跨度空间结构体系。论文根据索穹顶结构特有的力学性能，以次索网支承屋面索穹顶结构为研究对象，从主次结构索网协同工作特性分析、创新施工方法、施工全过程模拟分析等几方面进行了较为系统的研究。根据动力松弛法原理，编制索穹顶的施工模拟以及荷载态分析程序，对刚性屋面索穹顶结构协同工作机理进行分析，建立刚性屋面索穹顶结构静力分析的力学模型，基于有限单元分析推导，并与ANSYS程序进行分析结果对比，得出索穹顶结构在满跨荷载和非对称荷载作用下，构件内力和位移的变化规律以及刚性网格系统的协同工作对整体结构刚度和承载力的影响。基于拉索原长控制技术，采用“非线性动力有限元法”，跟踪整个施工过程，模拟分析施工过程中结构的响应。
白音[8]2008年在《大空间钢结构火灾下受力性能与抗火计算方法研究》文中提出大空间钢结构以其宏伟的建筑造型、巨大开敞的内部空间等优点在我国得到了广泛的应用。由于钢材本身耐火性能较差,且造型美观等要求使得防火保护费用惊人,大空间钢结构往往不能直接按照普通钢结构的方法进行结构抗火设计。目前我国关于大空间钢结构抗火设计的研究还相当薄弱,现行规范的相关规定也少有涉及,因此,深入开展大空间钢结构火灾下的受力性能和抗火计算方法研究具有十分重要的理论意义和工程实用价值。本文结合理论分析、数值计算等多种手段,对大空间钢结构火灾下不均匀温度场分布以及典型结构类型的受力性能进行了较系统的研究,充分考虑结构的几何、材料非线性等参数影响,提出了相应的抗火计算方法。本文主要完成以下几方面工作:(1)通过与试验数据对比,确定了大空间结构数值模拟中火源模型等简化方法。系统研究了影响大空间结构内不均匀温度场分布的主要因素,并对几种温度场计算方法是否适用于大空间钢结构屋面附近空气温度场的计算进行了分析和讨论。(2)对大空间钢结构火灾升温过程中受力性能的计算方法进行了探讨,通过对比分析确定了结构钢材和高强度钢索在火灾高温下的材料属性,并以门式刚架钢结构为例,对此计算方法的有效性进行了进一步阐明。(3)提出了四角锥网架火灾下中心点位移的计算方法——修正拟夹层板法,并结合火灾下受力性能影响因素分析,得到了考虑不均匀温度场分布的临界温度计算表。在对单层网壳火灾下弹塑性承载力研究的基础上,提出了单层网壳火灾下弹塑性稳定承载力的简化计算公式。(4)推导了索桁架结构和鞍形索网结构火灾下竖向位移和预应力变化的计算公式。利用有限元计算分析方法对张弦梁结构火灾下受力特点进行了研究。给出了单层索网玻璃幕墙临界温度的取值方法,计算得到了适用于单层索网玻璃幕墙结构不同跨度、网格尺寸、钢索直径下的临界温度计算表。
谢国瑞[9]2015年在《串联拉索沿导索空中累积滑移施工关键技术及FAST工程应用研究》文中认为我国利用中国贵州喀斯特洼地,建造500m口径具有主动反射面的大型射电望远镜FAST (Five-hundred-meter Aperture Spherical Telescope)。其中,FAST主动反射面的支承结构属于巨型空间结构。主索网固定在周圈环梁上,下拉索下端与地面促动器相连以控制整个索网变形。主索网水平投影直径达到500m,最高点到最低点的落差达到134.0m。FAST主动反射面主体支承结构由主索网、下拉索、格构式圈梁和格构式钢柱以及格构柱基础组成。主索网为短程线型叁角形网格,除边界节点外每个主索网节点连接6根主索和1根下拉索,共2225个主索节点,合计约400t,6670根主索和2225根下拉索,约1170吨,主索长度为11.0m左右,下拉索长度在4.0m至60.0m之间不等,索体采用OVM.ST型高应力幅拉索体系。建设场地为喀斯特洼地,洼地呈“锅状”,但其形状与理想球面相距甚远,仅在洼地底部有较为平坦的场地,拉索无法在地面展开进行组装,不能进行整体提升,搭设满堂支撑塔架平台安装的方法也不可行。因为周圈钢圈梁施工完成后再进行索网施工,所以可以考虑借助周圈钢圈梁进行空间牵引安装。根据索网结构的对称性,索网结构划分为5+1个区域施工,其中1个区域为支撑塔架安装区,5个对称区域由沿导索牵引安装区和扩展部分安装区组成。其中支撑塔架安装区先施工安装完毕,接着安装对称轴位置的拉索,然后对称向两侧扩展施工。主索和下拉索安装完成后,促动器预紧张拉下拉索。本文根据索网结构特点,提出了串联拉索沿导索空中累积滑移安装方法,即将串联的结构索通过吊杆或倒链葫芦挂在导索下,利用牵引索将拉索由下至上沿导索累积牵引就位。串联拉索沿导索空中累积滑移安装施工方法主要运用于对称区域索网径向索的安装。该方法充分发挥了导索既导向又承重的作用,构成简单,施工措施费用低。牵引过程中存在包括松垂拉索、滑移的机构大位移,结构索、导索和牵引索的索力和位形相互影响大,应进行牵引过程分析,掌握过程中各索力和整体位形的变化规律,确定合理的施工参数,包括：导索和牵引索的最大拉力、导索安装无应力长度(简称原长)等。其过程分析方法,是基于NDFEM法找形,根据导索单元组总原长不变的原则,采用调整导索各单元原长的方法来模拟滑轮在导索上的移动,并提出和对比了四种策略,通过算例分析,指出“逐单元递推倍增”策略具有更高分析效率。分别设定导索原长为主索原长、端点距离和中间值,采用“逐单元递推倍增”策略分析对比叁种原长下的分析模型。指出了关键施工参数的变化规律,得出：(1)导索线形在起始工况是最不利的,导索原长不宜过长且不应超过主索原长；(2)导索和牵引索的索力变化受导索原长影响大,且较为敏感；(3)合理的导索原长应介于主索原长和两端距离之间。对对称轴处沿导索牵引安装区索网的施工过程分析时,取出一根导索进行施工方法及施工过程分析方法的研究。采用“逐单元递推倍增”策略进行对比分析,得出了与算例基本相符的结果,同时根据计算结果,得出了实际施工时所需要的施工参数,包括：导索无应力长度和拉力、牵引索拉力等。本文根据沿导索牵引安装区的导索和扩展部分安装区的猫道下端锚固位置,并结合施工现场情况确定了独立塔架的布置位置。通过对沿导索牵引安装区和扩展部分安装区进行施工过程分析,得到导索和猫道索对下锚固点的作用力。根据作用力大小及方向,确定了通过单层平面桁架连接独立塔架增加结构整体性,通过设置背索减小塔架负担的塔架总体设计方案。根据施工过程设定多组荷载组合,对塔架进行了施工过程分析,确定了一套切实可行的施工方案。作为高精度的天文望远镜,FAST索网支承结构的制作和安装精度要求都非常高,所以精度控制就异常重要。本文对索网结构进行误差敏感性分析,确定误差因素及其敏感性程度,并结合实际施工可达到的精度,确定施工精度控制指标,为索网施工的精度控制提供依据。
吴晓, 孙晋, 杨立军, 马建勋[10]2008年在《碳纤维矩形双层索网屋盖体系非线性自振研究》文中认为建立了碳纤维矩形双层索网屋盖体系的几何非线自振方程,求得了碳纤维矩形双层索网屋盖体系非线性自振的近似解及双层索网层间接触力的近似解.在把碳纤维矩形双层索网屋盖体系与钢丝矩形双层索网屋盖体系比较的基础上,讨论分析了温度、振幅、索网垂度等因素对矩形双层索网屋盖体系非线性自振及索网层间接触力的影响.经讨论分析可知,温度升高、索网垂度减小会使矩形双层索网非线性自振频率及层间接触力减小,振幅增大会使矩形双层索网非线性自振频率及层间接触力增大,碳纤维矩形双层索网非线性自振及层间接触力受温度的影响不大,钢丝矩形双层索网非线性自振及层间接触力却对温度的变化很敏感.
参考文献：
[1]. 索网结构非线性全过程分析与研究[D]. 余志祥. 西南交通大学. 2003
[2]. 索网结构的计算方法研究[D]. 苏何先. 昆明理工大学. 2008
[3]. 空间大型索网结构的分析与调整[D]. 张久利. 西安电子科技大学. 2012
[4]. FRP编织网结构受力性能及设计方法研究[D]. 齐玉军. 清华大学. 2011
[5]. 索和膜结构形状确定理论研究[D]. 万红霞. 武汉理工大学. 2004
[6]. 百米级马鞍形正交单层索网设计及施工关键技术研究[D]. 孙岩. 东南大学. 2016
[7]. 索网穹顶结构协同作用特性及施工全过程跟踪研究[D]. 胡正平. 中国矿业大学（北京）. 2013
[8]. 大空间钢结构火灾下受力性能与抗火计算方法研究[D]. 白音. 清华大学. 2008
[9]. 串联拉索沿导索空中累积滑移施工关键技术及FAST工程应用研究[D]. 谢国瑞. 东南大学. 2015
[10]. 碳纤维矩形双层索网屋盖体系非线性自振研究[J]. 吴晓, 孙晋, 杨立军, 马建勋. 西安建筑科技大学学报(自然科学版). 2008
标签：建筑科学与工程论文; 膜结构论文; frp论文; 刚度系数论文; 非线性论文; 应力状态论文; 线性系统论文; 荷载组合论文;