导读:本文包含了土体稳定论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:稳定,盾构,黏土,稳定性,强度,砂土,变异性。
土体稳定论文文献综述
王智合[1]（2019）在《粘土边坡稳定参数因子与土体改良应用》一文中研究指出滑坡是房屋及道路中典型的不良地质之一,了解滑坡产生的机理,明晰边坡粘聚力、内摩擦角等参数对边坡稳定性分析的3种极限平衡法计算结果的影响规律,掌握含水量对土体抗剪强度指标的影响走向,对边坡土体改良的加固效果至关重要。研究成果对边坡加固的设计与施工具有重要的导向作用。(本文来源于《广东土木与建筑》期刊2019年08期）
郑刚,俞丹瑶,程雪松,潘军,王若展[2]（2019）在《考虑土体强度不均匀性时宽窄基坑坑底隆起稳定研究》一文中研究指出在基坑坑底隆起稳定性分析中,准确的破坏模式及滑动面是确定安全系数的基础。然而,基坑坑底隆起破坏模式种类繁多且形式各异。传统的经典基坑坑底隆起稳定分析以及规范分析方法在破坏模式及滑动面的选取上均存在差异和局限性。基于不连续布局优化法,首先研究了土体强度不均匀性对不同宽度基坑坑底隆起稳定性的影响。结果表明,软土层厚度较大且土体强度沿深度逐渐增长时,宽基坑坑底隆起滑动面并不覆盖整个坑底,即相当于软土层下部存在一硬土层,限制了滑动面向下延伸。进一步,分析了围护结构长度及抗弯强度对破坏模式及安全系数的影响,并提出以滑动面触碰围护结构来区分宽窄基坑。在宽基坑中,当围护结构嵌固深度较小时,失稳破坏滑动面并不通过桩底,此时应用绕最下道支撑的圆弧滑动模式时应适当修正滑动面半径。对于窄基坑,应用圆弧滑动模式时需修正坑内滑动面,以考虑窄基坑的空间效应对安全系数的提高作用。(本文来源于《岩土工程学报》期刊2019年S1期）
王军,曾宪桃,刘杰,梁桥[3]（2019）在《风振响应风电机组基础-土体结构蠕变稳定分析》一文中研究指出风致灾害对陆上风电机组运行已造成重大威胁,从风电机组地基基础结构的力学条件出发,根据风机系统各组件的强度差异性,结合塔筒-基础-地基界面特性和边界条件,建立了基础-土体结构粘性阻尼二自由度系统受迫振动的振动模型、振动方程、上弯下剪振型特征及频率型特征方程式,获得了风机基础-土体的多个固有频率解析式,还得到了基础顶部风致剪力和风致弯矩的解析式。依据风振响应地基土体的加速蠕动变形特征,运用土体的Mohr-Coulomb塑性屈服条件,构建了能反映土体加速蠕变的非线性西原蠕变模型、非线性粘滞系数和粘弹性及粘塑性速率控制方程,提出了风振响应土体加速蠕变破坏的时间,还进一步得到了风振响应土体蠕变的运动方程和基础底部最大附加应力。结合算例验证:考虑风振作用和地基土体蠕变效应风机结构的垂直位移变化率最为显着,且基础-土体结构还呈现出弯剪、压剪、剪切破坏形态,因此必须对风电机组基础-土体结构界面、持力层浅表层土体、基础顶部主风向区域等范围进行及时加固,这为风电机组地基基础加固设计的理论研究和实践提供有益参考。(本文来源于《自然灾害学报》期刊2019年03期）
宋会彬,朱月建[4]（2018）在《复变量表示土体参数随机性的边坡稳定分析》一文中研究指出以复变量形式表示土体各参数,将参数的不确定性用变异值表示,提出复变量表示土体参数随机性的极限平衡法,并对传统瑞典条分法和简化Bishop条分法进行改进,给出改进瑞典条分法和改进简化Bishop条分法计算公式。通过典型分层边坡进行稳定计算分析,得到最小安全系数及其可能变化范围,验证了复变量表示土体参数随机性极限平衡法中的改进瑞典条分法和改进简化Bishop条分法的正确性和可行性。(本文来源于《中国矿山工程》期刊2018年01期）
黄恒儒[5]（2017）在《盾构开挖面不稳定土体置换加固技术研究》一文中研究指出在盾构施工中,有时因为清除泥饼、检查刀具和更换刀具等需要进入土仓内作业,当遇到不稳定地层时,往往不能直接开仓,一般只能选择地面加固或压气的方法开仓。地面加固后开仓的方法成本高、工期长、加固地点不能预先确定,有时地面不具备加固条件。压气法开仓因其可通过压缩空气来达到止水和支撑掌子面的目的,施工成本相对较低,工期较短。但在稳定性较差的松散地层中(如砂层、花岗岩残积土层等),由于其透气性较好,实施压气作业仍存在地层稳定时间较短、无法顺利完成仓内作业或甚至不能成功建立气压的问题。盾构机在软弱松散地层中开仓时,出土排渣使开挖面卸荷导致周边岩土体出现应力集中的状态,当周边岩土体不能承受集中应力的作用时就会向土仓内移动坍塌并在开挖面形成塌空区,塌空区出现后开挖面周边岩土体的应力状态再次发生改变并引起开挖面产生第二次坍塌,依次渐进坍塌由开挖面向地表逐渐发展。在开挖面坍塌发展的过程中,如果能利用气压暂时稳定周边岩土体,并向土仓注入可凝固性的浆液填充塌空区,在土仓再次排渣后开挖面原不稳定部位已被浆液固结体代替,此时若浆液固结体的强度能使开挖面自稳,则可以安全开仓作业。基于这种思路,文章开展了盾构开挖面不稳定土体置换加固的研究,主要内容如下:(1)开展盾构开挖面稳定性的分析研究,研究通过加气压提供极限支护压力主动引导开挖面土体坍塌形成塌空区,并把塌空区控制在安全范围;(2)根据仓内置换加固技术原理,选择置换加固浆材;(3)开展非可凝固性浆液和凝固性浆液的配合比试验,选择最优浆材;(4)开展仓内非可凝固性浆液置换可凝固性浆液的试验研究;(5)把上述研究成果在工程实例应用。上述研究主要得出以下结论:在出土降压过程中往开挖面施加极限支护气压能形成暂时安全稳定的塌空区,满足置换加固的要求,采用叁维楔形体计算模型推导计算塌空区形成过程中极限支护气压的的方法可行;对于非可凝固性的膨润土砂浆置换仓内可凝固性的水泥膨润土浆,两种浆液的密度差值0.16g/cm~3以上时置换率达到90%以上,效果较好。(本文来源于《华南理工大学》期刊2017-10-16）
孙鹏[6]（2016）在《欠稳定斜坡上抗滑桩桩前土体稳定与抗力发挥程度的研究》一文中研究指出我国西部山区地质条件复杂,地形起伏大,公路、铁路在此地势中建设时难免会形成斜坡高填方路堤。抗滑桩作为一种支护结构凭借其良好的支挡和阻滑性能在工程中被广泛使用。本文采用Plaxis2D有限元软件对边坡稳定分析中采用强度折减法确定安全系数时的叁种不同边坡失效判别方法进行了分析,对抗滑桩桩前土体稳定与抗力发挥程度之间的关系进行了研究,最后利用所得的桩前土稳定安全系数与抗力发挥程度随坡度之间的变化关系采用理正软件计算抗滑桩的内力和位移并与Plaxis软件计算结果对比。主要结论如下：(1)叁种不同失效判断方式下边坡的稳定安全系数差别不大,计算不收敛时选取的叁个控制点水平位移大小基本一致。叁点水平位移与折减系数曲线出现明显的拐点,拐点对应的安全系数相同与所选控制点位置和所在土层无关。(2)随着桩前土坡度的增大桩前土稳定性降低,桩前土水平抗力发挥程度和稳定安全系数均在减少。(3)获得了不同强度参数组合下桩前土稳定安全系数与抗力发挥程度随坡度的变化关系。当桩前土地面倾斜时,组合①②桩前土抗力发挥程度和稳定安全系数与坡度之间基本呈线性关系,组合③④⑤当坡度小于30°时随着坡度的增大其抗力发挥程度减小较缓,稳定安全系数减小较快,当坡度大于30°时随着坡度的增大其抗力发挥程度减小较快,稳定安全系数减小较缓。地面水平时,五种组合抗力发挥程度和稳定安全系数均较地面倾斜时大。(4)当Plaixs软件中为双排桩模型时,前排桩的位移和内力两软件计算结果相差在10%-40%之内。当Plaixs软件中为单排桩模型时,理正计算的最大弯矩和锚索拉力与Plaxis计算结果相差在10%以内,最大剪力和水平位移相差分别为34%和31%。单排桩情况下Plaxis软件计算的桩前土稳定安全系数与理正计算时采用的安全系数基本一致。(本文来源于《西南交通大学》期刊2016-05-01）
黄茂松[7]（2016）在《土体稳定与承载特性的分析方法》一文中研究指出结合研究团队多年的研究积累,分别从砂土与饱和软黏土两个方面阐述了在土体失稳与承载特性分析方法方面的理论研究成果。排水条件下密砂在到达峰值强度前可能会出现应变局部化失稳,而饱和松砂则可能出现分散性失稳;建立了基于叁维非共轴塑性理论的变形分叉分析方法,分析了砂土平面应变试验和真叁轴试验的应变局部化现象,进一步分析了各向异性砂土的强度特性和应变局部化现象,以及砂土的状态相关特性对应变局部化的影响;建立了基于状态相关本构模型的砂土应变局部化失稳弹塑性有限元分析方法,探讨了复合体理论和非局部塑性理论在消除有限元网格依赖性问题方面的可行性;建立了基于二阶功准则和状态相关本构模型的饱和砂土分散性失稳数值分析方法。提出了基于临界状态理论的饱和软黏土各向异性不排水强度理论公式,以及基于循环累积塑性应变的强度弱化公式,形成了适合低渗透性饱和软黏土的弹塑性静动力有限元分析方法;建立了非均质与各向异性软黏土地基稳定性问题的极限分析上限方法,进一步提出了不排水地基承载特性的虚拟加载上限分析方法,形成了分析地基承载特性循环弱化的弹塑性有限元法和虚拟加载上限法。所建立的分析方法将为砂土与饱和软黏土地基稳定性和承载特性的理论预测提供重要的技术手段。(本文来源于《岩土工程学报》期刊2016年01期）
杨阳腾[8]（2015）在《滑坡土体基本趋于稳定》一文中研究指出本报深圳12月21日电 记者杨阳腾报道：截至21日下午6时，20日发生的深圳滑坡事故已造成85人失联。现场救出被困人员7人，安排居住600人，安全疏散900人，住院救治伤员16人，生命体征平稳。目前，救援工作仍在紧张进行中。这是记者从今天下午召开的第四次(本文来源于《经济日报》期刊2015-12-22）
骆飞,罗强,蒋良潍,吕杨,孔德惠[9]（2015）在《土体抗剪强度指标变异水平对边坡稳定安全系数取值的影响》一文中研究指出针对传统的边坡稳定极限平衡方法不能考虑土体抗剪强度指标变异性影响的问题,基于极限状态的概率分析原理,采用Monte-Carlo法对均质路堤边坡的稳定性开展了可靠度计算,讨论了稳定安全系数一定的条件下边坡失效概率随土体抗剪强度指标变异水平的变化规律,分析了安全系数与边坡可靠指标的对应关系及其随土体抗剪强度指标变异水平的变化特征。研究表明:边坡可靠度受土体抗剪强度指标变异性影响显着,呈现出随土体抗剪强度指标变异水平提高而急剧减小的趋势;为保证边坡具有相同的可靠性,安全系数的取值应与土体抗剪强度指标的变异性相适应,据此提出了基于可靠指标和土体抗剪强度指标变异水平的安全系数取值原则及其对应的叁参数函数关系式。(本文来源于《土木建筑与环境工程》期刊2015年04期）
齐天龙[10]（2014）在《盾构掘进过程中换刀对周围土体的稳定影响分析》一文中研究指出目前我国城市地铁正蓬勃发展，而盾构法以施工方式安全、地质条件适应性强、速度快、对城市干扰较少等优点逐渐成为我国城市地下铁路隧道施工工法的首选。刀盘是盾构机的关键部件之一，当盾构机掘进距离过长达到刀具磨损量，刀具不适应掘进地层时，需对刀具进行更换。刀具更换、修复等是盾构施工不可缺少的工序。由于地质条件和施工过程的局限性，隧道周围地层所受到的盾构推进过程中换刀的影响仍然是避免不了的，因此研究盾构掘进过程中换刀对周围地层的稳定性影响具有非常重要的意义。本文以合肥城市轨道交通一号线为工程背景，对盾构掘进过程中换刀对周围土体的影响进行理论分析和数值分析。主要得出如下结论：1.以深圳地铁盾构掘进换刀过程原位监测数据为依据，验证本文建立叁维盾构换刀模型合理性，能客观的地反映盾构换刀过程中的地层应力、位移变化的真实情况。2.盾构隧道掘进换刀工程中土体随纵向加固范围的增加可以明显减小地表沉降，横向土体加固对减小地表沉降效果甚微。3.针对合肥典型地层，盾构换刀过程中纵向加固10米、横向加固12米的加固范围能使盾构掘进过程中对土体的影响满足《盾构法隧道施工与验收规范》GB50446—2008要求。4.盾构换刀面周围地层沉降最大值出现在隧道衬砌带圆拱的顶面，最大隆起值出现在隧道衬砌带圆拱的底面；对于隧道顶部随着加固长度的增加，使得盾构周围土体的最大沉降值逐渐减小，最大隆起也相应的减小；5.随着加固距离的不断增加，对应的地表沉降的范围不断地变小，最大沉降值不断地减小，隧道的横断面的呈现出对称状，同一断面隧道轴线上方土体沉降值最大，距离轴线越近沉降值越大。6.换刀面纵向影响范围约为12m（1.5-2倍洞径），横向影响范围约为20m（3-4倍洞径）。(本文来源于《安徽建筑大学》期刊2014-03-01）
土体稳定论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
在基坑坑底隆起稳定性分析中,准确的破坏模式及滑动面是确定安全系数的基础。然而,基坑坑底隆起破坏模式种类繁多且形式各异。传统的经典基坑坑底隆起稳定分析以及规范分析方法在破坏模式及滑动面的选取上均存在差异和局限性。基于不连续布局优化法,首先研究了土体强度不均匀性对不同宽度基坑坑底隆起稳定性的影响。结果表明,软土层厚度较大且土体强度沿深度逐渐增长时,宽基坑坑底隆起滑动面并不覆盖整个坑底,即相当于软土层下部存在一硬土层,限制了滑动面向下延伸。进一步,分析了围护结构长度及抗弯强度对破坏模式及安全系数的影响,并提出以滑动面触碰围护结构来区分宽窄基坑。在宽基坑中,当围护结构嵌固深度较小时,失稳破坏滑动面并不通过桩底,此时应用绕最下道支撑的圆弧滑动模式时应适当修正滑动面半径。对于窄基坑,应用圆弧滑动模式时需修正坑内滑动面,以考虑窄基坑的空间效应对安全系数的提高作用。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
土体稳定论文参考文献
[1].王智合.粘土边坡稳定参数因子与土体改良应用[J].广东土木与建筑.2019
[2].郑刚,俞丹瑶,程雪松,潘军,王若展.考虑土体强度不均匀性时宽窄基坑坑底隆起稳定研究[J].岩土工程学报.2019
[3].王军,曾宪桃,刘杰,梁桥.风振响应风电机组基础-土体结构蠕变稳定分析[J].自然灾害学报.2019
[4].宋会彬,朱月建.复变量表示土体参数随机性的边坡稳定分析[J].中国矿山工程.2018
[5].黄恒儒.盾构开挖面不稳定土体置换加固技术研究[D].华南理工大学.2017
[6].孙鹏.欠稳定斜坡上抗滑桩桩前土体稳定与抗力发挥程度的研究[D].西南交通大学.2016
[7].黄茂松.土体稳定与承载特性的分析方法[J].岩土工程学报.2016
[8].杨阳腾.滑坡土体基本趋于稳定[N].经济日报.2015
[9].骆飞,罗强,蒋良潍,吕杨,孔德惠.土体抗剪强度指标变异水平对边坡稳定安全系数取值的影响[J].土木建筑与环境工程.2015
[10].齐天龙.盾构掘进过程中换刀对周围土体的稳定影响分析[D].安徽建筑大学.2014
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