导读:本文包含了弹塑性有限元分析论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:塑性,有限元,晶格,绕组,子程序,载荷,弯头。
弹塑性有限元分析论文文献综述
高飞翔[1]（2019）在《光滑圆柱与粗糙板的弹塑性接触的有限元分析》一文中研究指出基于修正的两变量的W-M分形函数,建立光滑圆柱与粗糙板的弹塑性有限元接触模型,探究表面算术平均高度S_a对接触的影响。在恒定载荷下,对比光滑表面间接触模型的数据,结果表明:在小载荷条件下,粗糙接触模型发生了弹塑性变形;随着算术平均高度S_a的增加,光滑圆柱和粗糙板的最大Mises应力呈现出先增加后稳定的趋势,接触面积呈现出不稳定的变化趋势,接触不均的机率在增加。在光滑圆柱与粗糙板接触模型中,改变接触位置,由于粗糙、弧形曲面和弹塑性变形的共同作用,接触面积增加到接近两倍,最大Mises应力仍然很大。(本文来源于《组合机床与自动化加工技术》期刊2019年10期）
罗瑾,李洁,杨东棹,王梦迪,曹颖[2]（2019）在《基于弹塑性有限元法对爆炸试验罐的强度分析》一文中研究指出以某企业DN2 400mm爆炸试验罐作为工程案例,采用应力分类法校核了该压力容器的强度,利用弹塑性有限元法分析了容器在渐增内压下的弹塑性响应过程,并预测了其塑性极限载荷,结果表明,该设备强度合格且具有一定的安全余量。(本文来源于《化工机械》期刊2019年05期）
任斯远,王凯,刘斌超,鲍蕊[3]（2019）在《增材制造钛合金的裂纹扩展行为的晶体塑性有限元分析》一文中研究指出本文通过Abaqus和MATLAB,结合扩展有限元建立了一种基于Voronoi图的晶体弹塑性有限元模型。为验证该模型,模拟了晶体取向对激光熔化沉积TC18静力性能和疲劳裂纹扩展的影响。结果表明,该模型能够重现试验现象,并一定程度上揭示产生这种现象的原因。能够有效描述金属晶体的各向异性响应,并能为增材制造钛合金疲劳裂纹扩展分析和以提升损伤容限性能为目的的工艺优化提供有益参考。(本文来源于《航空科学技术》期刊2019年09期）
张阁[4]（2019）在《双金属复合管液压成形弹塑性力学分析及有限元模拟研究》一文中研究指出运输介质的多样化和运输环境的复杂化对管道的强度、耐蚀性和耐高温性等相关性能提出了更高的要求。双金属复合管采用液压成形制造,管件胀形压力均匀并可通过基管和衬管的几何参数和力学性能参数精确计算。而且液压成形生产的双金属复合管有着内表面无擦伤和破坏现象,壁厚分布均匀,具有良好的力学性能和耐腐蚀或耐磨损性能,易于实现工业化生产等长处,被广泛应用在石油化工,机械和管道领域。但是复合管液压成形影响因素众多,如果工艺参数选用不当,在工程实践中常常会造成结合强度不够、鼓包失稳和胀裂等问题,这直接影响到液压成形的精确实现和复合管产品质量的提升。传统的通过多次试制复合管的方法会增长改进周期,浪费人力、物力、财力,导致生产成本增多。本文结合理论研究方法与有限元模拟方法,以X70/316L双金属复合管为研究对象,对其液压成形过程进行了系统深入的研究,主要研究内容及结果如下:改进了当量屈服强度的图解方法,基于位移协调条件和平面应变假设,对双金属复合管液压成形进行弹塑性力学分析,获得了胀形压力和残余接触应力之间的理论解析式,确定了基管仅发生弹性变形和基管发生微量塑性变形两种情况下的胀形压力的选择区间,并进行了验证。建立了双金属复合管液压成形的有限元模型。基于该模型研究并揭示了成形参数对液压双金属复合管成形性能的影响。研究发现随着胀形压力的增大,衬管内壁周向回弹量稍有下降,而基管周向的回弹量则逐渐上升,基管内壁开始发生塑性变形前的回弹量上升速率大于发生塑性变形后的上升速率;基管内壁和衬管外壁之间的残余接触压力呈线性增大趋势。随着初始间隙的增大,基管内壁和衬管外壁的回弹量之差逐渐减小,管壁之间的残余接触应力逐渐下降。随着衬管壁厚的增大,基管内壁和衬管外壁的回弹量之差稍有减小,管壁之间的残余接触应力略有增加。而基管和衬管之间的摩擦条件对复合管的变形、回弹和残余接触应力影响较小。残余接触应力和回弹作为试验指标,对胀形压力、初始间隙、衬管壁厚叁个影响因素进行正交试验分析,可知残余接触应力的影响因素的主次顺序依次为胀形压力、衬管壁厚、初始间隙;回弹的影响因素主次顺序依次是胀形压力、初始间隙、衬管壁厚。最后综合考虑残余接触应力和回弹两个评价指标,确定胀形压力为170MPa、初始间隙为2mm、衬管壁厚为3mm为最优工艺参数组合。(本文来源于《西安石油大学》期刊2019-06-19）
张海军,张华,马强,刘彦琴,王曙鸿[5]（2019）在《基于有限元的电力变压器绕组弹塑性变形分析》一文中研究指出电力变压器绕组受短路电磁力作用后,可能出现可恢复的弹性变形或不可恢复的塑性变形。文中通过电磁-结构耦合有限元分析,对短路电流冲击作用下的变压器绕组弹、塑性变形特性进行理论分析和叁维数值模拟,以揭示绕组弹性和塑性变形机理。首先通过有限元电磁计算分析了绕组内部短路电磁力分布,其中绕组线饼的周向电磁力分布不均是导致绕组变形的重要原因。在弹性变形计算的基础上,依据材料学的弹塑性变形分析理论,构建了绕组累积变形的量化分析模型,能够反映多次短路电磁力作用后绕组变形的累积效应。最后,以一台110 kV/25 000 kVA、双绕组电力变压器模型为例,进行绕组弹、塑性变形计算。结果可以为变压器绕组动稳定性能和绕组塑性变形预测研究提供理论参考。(本文来源于《高压电器》期刊2019年06期）
刘周攀[6]（2019）在《FCC金属滑移变形和损伤劣化的晶体塑性有限元分析》一文中研究指出在工程领域上金属材料的力学性能与材料的各向异性及其微观结构息息相关。铜作为FCC金属在生活生产中占有重要比例,超细晶纯铜大大提高了纯铜的强度,有着广泛的应用的前景。滑移变形是FCC金属材料主要的塑性变形行为,虽然前人建立了相关的塑性力学模型来描述和预测FCC金属的塑性变形行为,但都有其不同的侧重点,有的重在研究讨论本构模型的合理性而忽略数学计算的解释;有的重在研究损伤而对塑性变形行为描述较少等等。本文在晶体塑性理论框架之下,首先采用了几何的方法,模拟了FCC金属表面的滑移线,进一步探索出了晶格的滑移变形规律。然后将损伤变量耦合到晶体塑性本构方程中,描述了材料在塑性变形累积到一定程度后,材料就会发生损伤劣化的行为,探讨出晶格在滑移变形行为是如何导致损伤演化的;进一步描述了超细晶纯铜的颈缩行为,计算和预测了带有初始缺陷的超细晶纯铜的裂纹萌生寿命及其影响因素。主要研究内容和相关创新如下:1、将拉格朗日插值法运用到损伤的更新中,并将其与牛顿迭代法结合,使得计算效率与程序的收敛性和稳定性大大提高了。2、发展了一种描述单晶体滑移变形后在试样表面留下的滑移带的几何方法,直接求出滑移线的方程表达式,对滑移线其进行模拟,表现出初始取向的不同会导致晶体表面出现不同的滑移带簇,FCC金属表面最多出现4簇滑移带;然后从滑移面投影的角度分析晶格的旋转,初步得出单轴加载下晶格的旋转规律。3、基于晶体塑性力学,深入探究了单轴加载下晶格旋转的定量化的规律:晶格旋转严格依赖于初始取向,并且与初始取向呈现出一个类正弦关系;然后从引起滑移系开动的Schmid因子和分解剪切应力的角度给出了合理的解释。4、基于耦合损伤的塑性本构模型,模拟了超细晶纯铜的塑性变形累积后损伤的演化,同时模拟了初始缺陷对超细晶材料损伤的影响。5、基于晶体塑性损伤本构模型,研究了超细晶纯铜的颈缩行为和初始缺陷对超细晶纯铜的损伤以及裂纹萌生寿命的影响,并且从材料损伤劣化的微观机制上给出了合理的解释。(本文来源于《广西大学》期刊2019-06-01）
纪浩然[7]（2019）在《大型复杂结构焊接变形热弹塑性有限元分析》一文中研究指出随着科学技术与信息技术的飞速发展与的不断完善,机械设计制造技术得到快速发展,从而促进了机械设计制造控制技术在各个生产领域的应用,同时对设计方法和实现工艺的要求越来越高。由于焊接标准的提高以及平台工作要求的提升,为了提高了设计的科学性与合理性,保证结构设计和产品功能的相辅相成,通过空间钢架梁组合模型全面地评估改造方案的总体屈服屈曲强度,对大型复杂结构焊接变形热弹塑性问题进行分析。基于此,文章从多个角度大型复杂结构焊接变形热弹塑性有限元进行深入分析,希望对相关人员提供参考。(本文来源于《中国金属通报》期刊2019年03期）
张之树,李东武,徐超[8]（2018）在《考虑材料弹塑性的微动磨损有限元分析》一文中研究指出微动磨损是一种由于接触表面的相对位移所产生的材料磨损。在实际情况中,许多参数包括法向载荷、切向位移,材料特性、磨损次数等都成为影响微动磨损的因素。MoColl等[1]在2004年引入了非线性接触有限元分析方法来计算界面的微动磨损,研究了材料弹性变形条件下的微动磨损行为,但未考虑在较大法向载荷下材料可能发生的弹塑性变形。本文在上述工作基础上,考虑材料的弹塑性行为,利用ABAQUS建立平面微动磨损模型,设置不同的加载条件,结合能量模型和FORTRAN语言编写UMESHMOTION子程序,实现在不同条件下磨损表面的节点更新,并对磨损体积与磨损深度进行分析,同时研究了材料硬化对微动磨损行为的影响。结果表明:在宏观滑动状态下随着磨损次数和位移幅值的增加,磨损体积、磨损宽度、磨损深度都随之增加,而仅发生微滑时则增长缓慢;随着法向载荷的增加,材料的塑性变形逐渐从内部扩展到接触表面,磨损体积和磨损深度呈现先增大后减小的趋势。有限元数值分析的结果同时与文献中已报到的实验结果进行了对比,验证了在高法向载荷时考虑材料弹塑性变形的必要性。(本文来源于《2018年全国固体力学学术会议摘要集（上）》期刊2018-11-23）
常岩军,宋侨,黄毅[9]（2018）在《铸铁材料断裂分析的弹塑性扩展有限元研究》一文中研究指出本文基于ABAQUS有限元分析平台,自行编制了弹塑性扩展有限元用户自定义单元程序,采用等效积分区域法(EIRM)和交互积分法(IIM),分别实时计算了每一个增量步下的J积分,分析了网格尺寸和计算方法对J积分计算精度的影响。基于ABAQUS计算了不同网格尺寸、裂尖网格形状和单元类型下的J积分变化规律,并与自编程序进行了精度对比。采用弹塑性扩展有限元方法模拟了单边裂纹铸铁试件的拉伸行为,得到了铸铁材料的弹塑性载荷位移曲线,基于J积分断裂准则成功预测了含不同裂纹长度单边裂纹铸铁试件的非线性拉伸变形过程和断裂行为。(本文来源于《2018年全国固体力学学术会议摘要集（上）》期刊2018-11-23）
王春雷,孙伟楠,于东林[10]（2018）在《基于弹塑性的局部腐蚀弯头有限元分析》一文中研究指出对于弹塑性的局部腐蚀弯头有限元,利用FLUENT软件,采用CFD方法对其进行分析,研究在不同腐蚀面积情况下弯头的剩余强度。研究结果表明,腐蚀面积越大,剩余强度越小。研究结果可以为弯头制造工艺的改良、重点冲蚀区域的监控提供一定参考。(本文来源于《河南科技》期刊2018年28期）
弹塑性有限元分析论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
以某企业DN2 400mm爆炸试验罐作为工程案例,采用应力分类法校核了该压力容器的强度,利用弹塑性有限元法分析了容器在渐增内压下的弹塑性响应过程,并预测了其塑性极限载荷,结果表明,该设备强度合格且具有一定的安全余量。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
弹塑性有限元分析论文参考文献
[1].高飞翔.光滑圆柱与粗糙板的弹塑性接触的有限元分析[J].组合机床与自动化加工技术.2019
[2].罗瑾,李洁,杨东棹,王梦迪,曹颖.基于弹塑性有限元法对爆炸试验罐的强度分析[J].化工机械.2019
[3].任斯远,王凯,刘斌超,鲍蕊.增材制造钛合金的裂纹扩展行为的晶体塑性有限元分析[J].航空科学技术.2019
[4].张阁.双金属复合管液压成形弹塑性力学分析及有限元模拟研究[D].西安石油大学.2019
[5].张海军,张华,马强,刘彦琴,王曙鸿.基于有限元的电力变压器绕组弹塑性变形分析[J].高压电器.2019
[6].刘周攀.FCC金属滑移变形和损伤劣化的晶体塑性有限元分析[D].广西大学.2019
[7].纪浩然.大型复杂结构焊接变形热弹塑性有限元分析[J].中国金属通报.2019
[8].张之树,李东武,徐超.考虑材料弹塑性的微动磨损有限元分析[C].2018年全国固体力学学术会议摘要集（上）.2018
[9].常岩军,宋侨,黄毅.铸铁材料断裂分析的弹塑性扩展有限元研究[C].2018年全国固体力学学术会议摘要集（上）.2018
[10].王春雷,孙伟楠,于东林.基于弹塑性的局部腐蚀弯头有限元分析[J].河南科技.2018
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