导读:本文包含了噪声源特性论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:挖掘机,液压泵,压力脉动,噪声
噪声源特性论文文献综述
莫有瑜[1]（2019）在《微型挖掘机液压系统的噪声源特性分析研究》一文中研究指出针对微型挖掘机液压泵排油引起的不规则压力脉动和噪声,利用高精度测试系统检测不同条件下的压力脉动,分析引起压力脉动的原因以及压力脉动幅度与噪声值的表现关系,为解决类似故障提供借鉴。(本文来源于《机械工程师》期刊2019年07期）
朱杰[2]（2019）在《通海管路管口声辐射特性与噪声源分离技术研究》一文中研究指出声隐身性能是评价水下航行体性能的重要因素,关系到水下航行体的作战能力和隐蔽性。通海管路系统是水下航行体辐射噪声的主要来源之一,系统中泵、阀门、弯管等设备引入的各种噪声会在管口向外辐射,管中流体在管口处向外喷射也会引入流噪声,使得通海管路管口噪声特性变得相对复杂,且破坏了水下航行体的声隐身性能。因此,开展通海管路管口声辐射特性和噪声源分离技术的研究对客观评价水下航行体的减振降噪效果有重要的指导意义,通过评价管口各噪声源的贡献量,分析主要噪声源,有利于实现对通海管路系统噪声的有效控制。本文首先开展了通海管路声传输特性研究,采用Actran进行声学仿真计算,分析了不同管径不同材料充液管路的管内声场特性,并将仿真结果与试验结果进行对比验证。结果表明:针对同一种材料的充液管,管内截止频率随管径变小而升高,且低于第一阶截止频率的声波无法在管内远距离传播;另一方面,对于传振能力较强的金属管道,第一阶截止频率以下的声波是以振动的形式通过管壁进行传递。上述结论为之后的管口噪声源分离试验研究打下了坚实的基础。本文利用ICEM建立了通海管路管口流场模型并完成网格划分,在Fluent中分别采用Realizable k-e模型和大涡模拟方法进行了稳态场、瞬态场计算,详细分析了流场特征。之后在Actran中利用Lighthill声类比方法对流体在管口处产生的流噪声进行了声场数值计算,给出了管口流噪声与流场的关系及其声辐射特性。最后开展了通海管路管口噪声源分离试验研究,提出了全频段管路噪声的测量方法,高于非消声水池截止频率采用混响法测量管口声辐射,低于截止频率采用直接法测量。在控制变量的基础上,进行了泵接直管接弯头、泵接软管接弯头、高位水箱接软管等工况的噪声源分离试验,分析并给出了不同噪声源对管口噪声的贡献值。数值计算和试验结果表明:流体在管口喷射产生的流噪声辐射特性满足四极子源特性,其辐射声功率与流速的8次方成正比,仿真与试验具有良好的一致性,但总体上流噪声与泵等噪声相比对管口声辐射的贡献不大;通海管路系统中泵所产生的机械噪声是通过管壁振动传递,通过连接隔振的软管能够实现有效抑制;管路系统中脉动压力对管口噪声的主要贡献来源于其激励结构产生的振动噪声,而脉动压力在管口的直接辐射相对较小;泵引起的机械噪声和结构振动噪声及脉动压力激励结构产生的振动噪声对管口噪声起主要作用。(本文来源于《哈尔滨工程大学》期刊2019-02-25）
杨志刚,刘洋,王毅刚[3]（2019）在《有限长圆柱绕流气动噪声源特性分析》一文中研究指出气动噪声源的能级、分布特性及其产生根源还不够清晰。以有限长叁维圆柱绕流为研究对象,基于声源方程分析气动噪声源的种类构成及其与气动参数的关系,通过数值计算得到可压非定常流场,利用气动参数定量计算圆柱顶部、中部和底部的声源大小分布,研究声源的分布特性和产生根源。结果表明,在有限长圆柱绕流场中,以偶极子声源为主,单极子声源可以忽略不计,四极子源项的值比偶极子小1～2个数量级。偶极子主要分布在来流分离点及圆柱后壁面湍流涡二次碰撞区域,四极子主要分布在来流分离点及其向后拖曳区域。偶极子声源主要由于圆柱两侧涡脱落处的脉动压力在横向(y方向)上的二阶梯度引起。以上结果为气动噪声控制的进一步研究提供了借鉴和参考。(本文来源于《声学技术》期刊2019年01期）
朱程[4]（2018）在《高速列车整车气动噪声源特性研究》一文中研究指出随着高速铁路的快速发展和列车运行速度的不断提高,列车的气动噪声对乘车舒适性和周边环境的影响越来越大,成为当前有待解决的问题之一,因此开展气动噪声的预测和控制研究具有重要意义。本文针对高速列车近场和远场的气动噪声问题,基于相关声学理论和数值计算方法,建立了高速列车计算流体气动力模型,并对车外气动噪声进行了计算和分析。主要研究内容如下:(1)根据CRH3型高速列车几何模型,在不影响模型主要结构的基础上对局部复杂区域进行简化,利用Hypermesh软件划分网格,建立了 8车编组的高速动车组气动力学仿真模型,主要部件包括:头车、尾车、6个中间车、2个受电弓、16个转向架,并根据实际情况确定计算域,施加相应的边界条件;(2)利用标准七-ε湍流模型计算分析了运行速度分别为250km/h、300km/h、350km/h、400km/h情况下列车稳态流场特性,基于宽频带噪声源模型对列车表面的声功率级进行计算,并对高速列车表面关键位置的噪声分布特性进行了分析;(3)利用8车编组的稳态计算结果作为初始条件,基于大涡模拟计算了车外瞬态流场特性,并用FW-H声类比法计算分析了高速列车的气动噪声;对比分析了在不同速度下,分别以车体、转向架和受电弓为噪声源时在近场区域的噪声贡献度和频谱特性,分析了局部区域气流紊乱形成原因及其影响因素;(4)分别以高速列车车体、转向架、受电弓为噪声源,计算了各噪声源在不同运行速度下远场辐射噪声,对比分析了不同噪声源在远场区域噪声贡献度和频谱分布特性;(5)基于各局部噪声源的远场辐射噪声,利用噪声迭加原理对各局部噪声源的远场噪声进行了迭加计算,迭加结果与整车作为噪声源的远场噪声基本吻合,验证了高速列车各局部噪声源符合声源迭加原理,为高速列车噪声研究提供新的思路和方法;(6)运用声学软件Actran的ICFD模块,将高速列车瞬态流场数据导入到Actran软件内,对瞬态流场参数进行傅利叶变换,得到高速列车外流场的频域数据;以此为基础,基于有限元-无限元法对头车、尾车和中间车进行噪声分析,得到了噪声频谱和声压级云图。(本文来源于《大连交通大学》期刊2018-06-15）
严青,佟如意,何清怀,陈笠[5]（2018）在《500 kV变电站简化噪声源衰减特性研究》一文中研究指出基于四川某500 k V变电站,将其主变压器分别简化为体声源、面声源和点声源,对噪声衰减情况进行预测分析。结果表明,采用Cadna/A软件和噪声导则推荐模式计算的噪声声压级吻合良好,距体源、面源、点源相同距离处采用软件计算的噪声声压级差异较小,最大差值仅为0.9 d B(A);在近声场(L≤5 m),体源噪声衰减最慢,面源其次,点源衰减最快,L(距声源距离)相同时,声压级从大到小依次为体源、面源、点源;而在远声场(L≥35 m),各声源衰减规律一致,声压级从大到小依次为点源、面源、体源。从机理上阐明了变电站噪声预测工作中的声源简化差异问题,具有很强的指导意义。(本文来源于《四川电力技术》期刊2018年02期）
徐仲恩[6]（2018）在《水下结构声辐射特性与噪声源识别方法研究》一文中研究指出二十世纪以来,水声技术得到了迅速发展。为了满足现代化海洋军事战略需求,水下航行器的减振降噪成为各国诸多学者研究的关键问题。在水下航行器减振降噪工程中,如何准确地在机械噪声系统中识别出起主要作用的噪声源,并从频率和空间域上查明航行器各主要噪声源的空间分布和频率特征,定量识别各主要噪声源对航行器辐射噪声的贡献大小,从而有针对性地采取有效减振降噪措施,成为安静型水下航行器研制的一项关键技术。本论文以大型水下结构辐射噪声源测试与识别研究为背景,研究了水下典型结构的声辐射特性,针对传统点源球面波扩展传递模型对结构噪声源识别的局限性,开展了基于单元辐射迭加法振声传递模型的噪声源识别方法研究。具体内容如下:单元辐射迭加法(Element Radiation Superposition Method,ERSM)是一种快速预报大型水下结构辐射声场的方法。根据单元辐射迭加原理,开展基于单元辐射迭加法的声传递建模方法理论研究,得到了典型结构表面活塞辐射声场的解析表达式。利用解析法和单元辐射迭加法研究了空气和水中矩形板、圆柱壳等典型结构振动的声辐射特性,介绍了模态迭加和薄壳振动理论,对比了空气和水两种介质中矩形板、圆柱壳辐射特性。分析了单元辐射迭加法的适用频率范围和准确性,用解析法、数值法、单元辐射迭加法叁种方法,计算了矩形板、圆柱壳结构振动表面法向振速和辐射声压,计算结果的一致验证了单元辐射迭加法振声传递模型的正确性。本文阐述了广义逆波束形成算法基本原理和Tikhonov正则化方法,根据规则障板表面活塞辐射声场的解析表达式建立目标结构表面声源与接收基阵之间的振声传递矩阵,代替传统点源球面波扩展传递矩阵,克服了传统点源球面扩展声传播模型的局限性,解决了复杂结构声源声传播模型的精细化表征问题;其次,开展了基于振声传递矩阵的广义逆波束形成方法理论研究,通过理论仿真对比分析了上述两种不同传递矩阵的广义逆波束形成算法对结构噪声源识别效果,探究了不同参数对算法识别性能的影响;针对矩形板结构,对比了基于振声传递矩阵的广义逆波束形成和平面近场声全息;最后,开展了空气固支板结构振动定位识别实验,实验结果验证了基于振声传递矩阵的广义逆波束形成算法的有效性和适用性,改善了波束形成技术的结构噪声源测试性能。(本文来源于《哈尔滨工程大学》期刊2018-03-01）
宋佳朋[7]（2018）在《管路声传播特性及通海管路噪声源评价研究》一文中研究指出现阶段,随着减振降噪技术的发展,水下航行体中螺旋桨噪声及主、辅机的噪声得到有效的抑制,海水管路系统成为水下航行体的重要噪声源之一。有效抑制海水管路系统的噪声是水下航行体实现声隐身的重要环节,因此开展弹性充液管道的噪声研究十分必要。本文从弹性充液管道的声传输特性和通海管道的噪声源评价两方面总结了管路系统噪声的传播规律。本文首先对弹性充液管道的声传播特性进行了研究。分别对液态管壁管道模型中的声场和弹性管壁管道模型中的声场进行了理论计算,对管内的简正波模态频率、轴向传递规律、径向分布规律进行了分析。通过声学仿真软件ACTRAN分别对液态管壁与弹性管壁的管道模型进行了数值仿真,将管内前叁阶模态频率和管内声压分布的仿真结果与理论推导结果进行比较。最后通过弹性充液管道声传输特性实验对弹性充液管道的声传播特性进行了实验验证,研究结果表明:弹性充液管道中声场径向分布符合贝塞尔函数规律,高于一阶截止频率的声可以沿轴向通过液体传播,低于一阶截止频率的声沿轴向无法通过液体传播,只能通过管壁振动传播。本文在混响水池中搭建了海水管路噪声源特性研究实验平台,采用混响法及直接法测量了海水管路系统的噪声,并根据测量结果对海水管路系统及各噪声源的噪声进行评价。采用高位水箱供水,对水动力噪声进行评价;通过改变管路系统中球阀打开程度的方式实现对脉动压力的评价;通过测量插入损失,对各结构件引起的结构噪声进行评价。结果表明:管壁结构振动与脉动压力为海水管路系统的主要噪声源,与之相比,流噪声对整个管路系统噪声只起少量贡献,为次要噪声源。(本文来源于《哈尔滨工程大学》期刊2018-02-25）
郑朝荣,王笑寒,武岳[8]（2017）在《钝体绕流气动噪声源特性数值研究》一文中研究指出为研究钝体绕流的气动噪声源特性,采用Realizablek-ε湍流模型与宽频带噪声源模型相结合的方法模拟钝体的声功率级和表面声功率级,比较并分析来流风速、钝体截面形式及尺寸对气动噪声源强度及其分布特性的影响规律,探讨气动噪声源的影响机制.结果表明:钝体绕流气动噪声源主要位于气流发生分离、湍流运动比较剧烈的地方,且钝体的外形越趋近于流线型,其气动噪声源强度越低;四极子噪声源对总噪声的贡献比偶极子噪声源的贡献小得多;柱体表面声功率级最大值与来流风速对数之间呈线性正相关,与截面尺寸之间呈线性负相关.最后提出了表面声功率级的数学预测模型,为工程结构的声环境设计及气动噪声控制提供参考.(本文来源于《哈尔滨工业大学学报》期刊2017年12期）
许玮健[9]（2017）在《水管路系统噪声源噪声特性仿真及实验研究》一文中研究指出水管路系统作为传递质量流、动量流、能量流的装置,在舰船上被广泛使用,离心泵、阀门、管口作为水管路系统中的主要噪声源,对其进行准确的声学预报和特性分析,对管路系统噪声的评估及其声学设计具有十分重要的意义。本文首先建立了截止阀流场数值计算模型,利用CFD软件对截止阀流场进行了仿真计算分析,结果表明阀门处流场的漩涡是阀门噪声产生的主要原因。在传统自动匹配层声学边界建模方法的基础上,对管口声学边界层的建模方法进行了改进,提高了声学计算精度。提取流场计算中阀门表面脉动压力,通过傅里叶变换将其转化为声学仿真计算中频域边界条件,利用声学仿真计算软件对阀门产生的流噪声进行了计算分析。在考虑静止域与旋转域的连接方式建模的基础上,建立了离心泵流场数值仿真计算模型。通过流场仿真计算提取离心泵蜗壳表面脉动压力,利用傅里叶变换将其转化为声学仿真计算中的频域边界条件,通过声学仿真对蜗壳在不同流速、不同叶轮转速下产生的流噪声特性进行了分析。射流流场及声场仿真计算中,网格数量和质量直接影响仿真计算精度和计算效率,通过网格无关性对比选取合适的网格,利用CFD软件计算管口射流流场,提取质点速度脉动并通过莱特希尔应力张量变换和傅里叶变换将其转化四极子声源边界条件并进行声学仿真计算,结果表明水射流噪声的发声区主要集中在管口6-9D的位置,与空气射流噪声不同。设计搭建了水管路管口声辐射实验系统,对标准声源激励及离心泵激励下管路系统噪声源辐射噪声特性进行了实验研究,并通过测量结果与仿真计算结果进行对比,验证了本文仿真计算的正确性。(本文来源于《哈尔滨工程大学》期刊2017-01-01）
柏宝红,李晓东[10]（2016）在《翼型尾缘噪声源空间分布与辐射特性关系》一文中研究指出详细研究了翼型湍流边界层尾缘宽频噪声源空间分布与辐射特性的关系.采用基于雷诺平均流场的翼型尾缘宽频预测方法研究了NACA0012翼型湍流边界层尾缘宽频噪声在4种不同工况下的噪声源空间分布与辐射特性.首先计算了NACA0012翼型湍流边界层尾缘噪声源在不同频率下的空间分布.计算结果发现:边界层中湍流是翼型湍流边界层尾缘噪声声源.随着频率的增加,噪声源强度和噪声源空间尺寸都是先增加后减小,噪声源位置不断靠近翼型尾缘.同时也计算了边界层内不同位置处的噪声源对远场噪声的辐射特性,结果表明:边界层内层区域,其噪声频谱能量集中在高频;边界层外部区域,其噪声能量集中在中低频;攻角增大或者来流速度减小,噪声能量向低频转移.(本文来源于《航空动力学报》期刊2016年11期）
噪声源特性论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
声隐身性能是评价水下航行体性能的重要因素,关系到水下航行体的作战能力和隐蔽性。通海管路系统是水下航行体辐射噪声的主要来源之一,系统中泵、阀门、弯管等设备引入的各种噪声会在管口向外辐射,管中流体在管口处向外喷射也会引入流噪声,使得通海管路管口噪声特性变得相对复杂,且破坏了水下航行体的声隐身性能。因此,开展通海管路管口声辐射特性和噪声源分离技术的研究对客观评价水下航行体的减振降噪效果有重要的指导意义,通过评价管口各噪声源的贡献量,分析主要噪声源,有利于实现对通海管路系统噪声的有效控制。本文首先开展了通海管路声传输特性研究,采用Actran进行声学仿真计算,分析了不同管径不同材料充液管路的管内声场特性,并将仿真结果与试验结果进行对比验证。结果表明:针对同一种材料的充液管,管内截止频率随管径变小而升高,且低于第一阶截止频率的声波无法在管内远距离传播;另一方面,对于传振能力较强的金属管道,第一阶截止频率以下的声波是以振动的形式通过管壁进行传递。上述结论为之后的管口噪声源分离试验研究打下了坚实的基础。本文利用ICEM建立了通海管路管口流场模型并完成网格划分,在Fluent中分别采用Realizable k-e模型和大涡模拟方法进行了稳态场、瞬态场计算,详细分析了流场特征。之后在Actran中利用Lighthill声类比方法对流体在管口处产生的流噪声进行了声场数值计算,给出了管口流噪声与流场的关系及其声辐射特性。最后开展了通海管路管口噪声源分离试验研究,提出了全频段管路噪声的测量方法,高于非消声水池截止频率采用混响法测量管口声辐射,低于截止频率采用直接法测量。在控制变量的基础上,进行了泵接直管接弯头、泵接软管接弯头、高位水箱接软管等工况的噪声源分离试验,分析并给出了不同噪声源对管口噪声的贡献值。数值计算和试验结果表明:流体在管口喷射产生的流噪声辐射特性满足四极子源特性,其辐射声功率与流速的8次方成正比,仿真与试验具有良好的一致性,但总体上流噪声与泵等噪声相比对管口声辐射的贡献不大;通海管路系统中泵所产生的机械噪声是通过管壁振动传递,通过连接隔振的软管能够实现有效抑制;管路系统中脉动压力对管口噪声的主要贡献来源于其激励结构产生的振动噪声,而脉动压力在管口的直接辐射相对较小;泵引起的机械噪声和结构振动噪声及脉动压力激励结构产生的振动噪声对管口噪声起主要作用。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
噪声源特性论文参考文献
[1].莫有瑜.微型挖掘机液压系统的噪声源特性分析研究[J].机械工程师.2019
[2].朱杰.通海管路管口声辐射特性与噪声源分离技术研究[D].哈尔滨工程大学.2019
[3].杨志刚,刘洋,王毅刚.有限长圆柱绕流气动噪声源特性分析[J].声学技术.2019
[4].朱程.高速列车整车气动噪声源特性研究[D].大连交通大学.2018
[5].严青,佟如意,何清怀,陈笠.500kV变电站简化噪声源衰减特性研究[J].四川电力技术.2018
[6].徐仲恩.水下结构声辐射特性与噪声源识别方法研究[D].哈尔滨工程大学.2018
[7].宋佳朋.管路声传播特性及通海管路噪声源评价研究[D].哈尔滨工程大学.2018
[8].郑朝荣,王笑寒,武岳.钝体绕流气动噪声源特性数值研究[J].哈尔滨工业大学学报.2017
[9].许玮健.水管路系统噪声源噪声特性仿真及实验研究[D].哈尔滨工程大学.2017
[10].柏宝红,李晓东.翼型尾缘噪声源空间分布与辐射特性关系[J].航空动力学报.2016