一、可压超弹性-塑性材料中的空穴生成（论文文献综述）
卢正操[1]（2019）在《混凝土侵彻模型及其热力学本构模型研究》文中研究说明混凝土是一种广泛应用于民用和国防工程的建筑材料,研究混凝土结构在强动载荷作用下的响应和破坏具有重要的理论和实际意义。本文在之前工作的基础上建立长杆弹侵彻混凝土靶的理论模型。构建混凝土热力学本构模型,并将其嵌入LS-DYNA有限元软件中,对卵形弹侵彻和贯穿混凝土靶板的问题进行数值模拟并与实验结果进行比较。本文研究内容主要包括以下几个方面:1.建立长杆弹侵彻混凝土的理论模型,基于Wen等提出的长杆弹侵彻金属靶板的统一理论,建立长杆弹侵彻半无限混凝土靶的理论模型。模型中根据弹体动态强度Yp和靶板静阻力a0的相对大小,将混凝土侵彻问题分为Yp≤a0和Yp>a0两种情况。（1）Yp≤a0:当长杆弹撞击速度V0小于界面失效速度VID时,长杆弹不能侵彻靶板,当V0大于VID时,弹体以销蚀状态侵彻靶板。（2）Yp>a0 通过两个临界速度（刚体速度VR和流体动力学速度VH）将弹体侵彻模式分为三种。建立适用于各个侵彻模式的理论公式,确定各模式之间相互转换的临界条件并考虑了销蚀碎片的二次侵彻情况。模型预测结果与实验得到的侵彻深度、侵彻模式、残余质量和时程曲线等吻合较好,验证了本文理论模型的准确性。2.建立混凝土的热力学本构模型（1）简要介绍热力学基本定律,内变量理论,Zigler正交法则。给出构建热力学本构模型的一般流程。从耗散势函数推导出了非关联流动法则,并且推导过程不需要额外定义新的函数（如塑性势函数）。借用经典屈服准则（Mises和D-P弹塑性模型）说明这个过程。（2）构造一个适用于混凝土材料的自由能函数和能量耗散函数,建立综合考虑应变硬化和软化、压力相关性、路径相关性和应变率效应的混凝土热力学本构模型。确定本构模型中所需参数,并利用单单元模型进行验证。模型预测的单轴压缩/拉伸及三轴压缩应力-应变曲线与实验数据符合较好,验证了本构的正确性。3.利用混凝土热力学本构模型模拟卵形弹侵彻/贯穿混凝土靶问题。（1）对刚性卵形弹侵彻23Mpa和39MPa混凝土靶板问题进行数值模拟和分析。数值模拟得到的侵彻深度、残余速度和加速度时程曲线与实验数据吻合较好。同时,模拟结果表明:侵彻深度随着撞击速度增加而单调增加;弹靶材料确定后,弹体的（减）加速度只与侵彻速度有关。（2）对刚性卵形弹贯穿48MPa混凝土靶板问题进行数值模拟和分析。数值模拟得到不同撞击速度下弹丸的残余速度,同时,数值模拟得到的靶板正面的冲击坑直径和靶板背面的漏斗坑直径数据与实验数据较为吻合,其大小与撞击速度相关,撞击速度越大,冲击坑越大,漏斗坑越小。
康敬天[2]（2018）在《柔性固体的失稳与断裂行为研究》文中研究说明柔性固体的失稳具有大变形、可恢复、易储能的特质,广泛应用于柔性电子、柔性机器人、能量收集、生物医学等领域。柔性固体失稳现象的种类繁多,可以发生在结构的内部或表面,有时与断裂现象伴随发生。内部空穴化失稳和表面失稳分层是柔性固体失稳现象中最常见和重要的问题之一。本文主要针对这两种失稳中的环境耦合、断裂、界面分层等力学问题,研究柔性固体的空穴化失稳和失稳分层理论,为利用失稳方法设计柔性结构和器件提供参考。本文首先建立了凝胶空穴化失稳的数值计算方法。凝胶是柔性固体的一种典型代表,包含了多场耦合变形,并且可以退化为传统的柔性固体。通过变分原理和凝胶大变形理论,建立了基于ABAQUS中UHYPER子程序的凝胶多场耦合数值计算理论和实现方法。提出了计算空穴失稳问题的体积控制加载方法及数值实现格式,通过对比对称约束凝胶球的失水膨胀问题,验证了该方法的正确性。这种方法适用于计算复杂几何、边界和材料,方便考虑不同的加载方式,并且可以较为容易地考虑空穴的表面张力。进行了柔性固体空穴膨胀到裂纹扩展的演化研究。建立了球形空穴-圆环缺陷断裂力学分析模型,基于空穴失稳数值计算方法,研究了柔性固体内部由空穴膨胀到裂纹形成的转化方式和行为,修正了大变形单边裂纹单轴拉伸应变能释放率的预报公式。计算了在压力控制和空穴体积控制两种工况下,裂纹的扩展与系统的应变能量释放率之间的关系,揭示了柔性固体内部空穴到裂纹的转化过程和规律。分析了柔性固体的非均匀程度对空穴失稳的影响。空穴周围与远处的材料性质常常不同,通过引入一层包裹空穴的球壳,建立了考虑材料非均匀性的理想化球壳模型。采用理论分析的方法,推导了在空穴周围非均匀性影响下的空穴膨胀公式。作为一般非均匀柔性体中空穴失稳的一个特例,通过数值方法,探究了双层柔性固体交界面周围的空穴失稳行为,并与理想球壳模型的结论进行了对比。明确了柔性固体剪切模量比和非均匀区域大小这两个参数对空穴失稳临界条件和失稳机理的影响规律。研究了类孢子囊结构的环境耦合“空穴弹弓”失稳行为。提出了利用聚合物凝胶来研究植物细胞环境-力学耦合响应的分析方法。通过使用不可压缩流体单元控制空穴的体积,分析了受部分约束凝胶体的空穴失稳现象,研究发现空穴的突然非均匀膨胀对应着系统总体自由能最小值的转移。得到了类孢子囊结构的总体自由能和整个壁面的曲率随着环境湿度降低的变化规律。揭示了类孢子囊结构利用“空穴弹弓”失稳快速抛出孢子现象的力学机理。本文最后研究了覆有硬膜柔性固体的表面失稳分层和基于此的微流动控制器件。压缩应力作用下覆有硬膜柔性固体界面处可能发生由于局部失稳分层导致的微空穴通道。基于理论分析和数值计算方法,分析了覆有硬膜柔性固体的局部失稳分层和整体表面失稳之间的关系,研究了失稳分层后的表面构型演化和分层扩展规律。提出了利用失稳分层诱导的微空穴通道控制和调节流速的微流控制器件的设计方法,进行了验证实验明确了利用该方法控制和引导微流动的可行性。建立了使用格子Boltzmann理论计算微空穴通道内流体流动的计算方法,得到了微流动的流量和压缩应变之间的关系。本文的主要研究结果有助于人们深入理解空穴失稳和失稳分层这两种失稳模式,为基于这两种原理的柔性结构设计与分析提供计算方法和理论依据。
吴沛飞[3]（2018）在《热冲击下粘弹塑性材料中的微孔增长与空化研究》文中研究说明粘弹塑性材料中的微孔增长和空化问题研究,可为高温热冲击服役环境下金属材料和结构的损伤演化和寿命评估提供基础理论分析,并且可以从固体力学角度来分析材料微观孔洞萌生和演化规律,因此具有重要的学术研究价值。金属材料在高温热冲击下粘性效应更为显着,并且微孔的增长需要考虑时间演化过程。本文以高温镍基合金和铝合金为工程背景,基于热粘弹塑性理论,较为系统地研究了金属材料在热冲击下的微孔增长和空化问题。主要研究工作如下:1.对一系列高温镍基合金靶材实施了激光穿孔实验,证实了强热冲击下高温镍基合金材料中微孔萌生的可能性。实验观察到原始完好的高温合金材料在强激光热冲击作用下,会在热影响区产生出孤立的微米尺寸的球形孔洞和和密集的孔洞群,它为微孔增长和空化问题的理论研究提供了重要的实验依据。2.应用Laplace积分变换和数值逆变换方法,得到了粘塑性材料中微孔动态增长问题的半解析-半数值解,分析了惯性效应和热粘性效应对微孔增长的影响。3.考虑了初始的未屈服变形阶段以及屈服后变形的动界面效应。分别针对弹-粘塑性和粘-弹塑性两类固体材料中的微孔增长问题,基于Perzyna粘弹塑性本构理论,建立了分时段、分区域的数学模型,并且采用时空变量的直接积分方法,将问题在数学上归结为关于动界面位置函数满足的一阶非线性常微分方程,最后给出了微孔准静态增长问题的半解析-半数值解,并且揭示了对微孔演化的动界面带来的非线性效应影响。4.数值算例中选取高温镍基合金材料参数,讨论了变温、升温率、弹性粘性、塑性粘性、屈服应力等参数对应力和位移时空分布、动界面演化、微孔随时间动态增长的影响。结果表明:在较高变温和升温率的热冲击条件下,粘性会增强初始阶段和孔壁附近的应力集中,微孔增长响应的粘性效应会更加明显,同时起到了迟滞和阻尼作用。同时微孔增长的尺寸与热冲击变温载荷呈现出非线性依赖关系。5.研究了热冲击下粘弹-理想塑性材料中的热空化问题,给出了微孔萌生时的临界温度。在材料的未屈服区域考虑粘弹性小变形,并且引入对数应变在已屈服区域考虑理想塑性大变形,建立了具有动界面的数学模型,给出相应的半解析-半数值解,最后在微孔原始半径趋于零的极限状态下,以铝合金为例计算出了热空化的临界温度为其熔点温度的93%。
刘志林[4]（2018）在《卵形头部动能弹高速侵彻钢筋混凝土机理研究》文中指出动能弹侵彻素/钢筋混凝土的研究是世界各国军事科研近20年来在深钻地武器研究领域中的重要课题,随着工事目标的坚固化和地下化,对钻地武器的设计要求也就越来越高。为了能攻击到深层工事目标,钻地弹需要更大的着靶动能,随着研究重点由低速向高速的转移,需对高速侵彻机理进行深入地研究。本文采用半经验半理论分析、试验研究以及数值模拟三种研究手段,对侵彻速度在800～1400m/s范围内的尖卵形弹丸高速侵彻素/钢筋混凝土的物理过程中存在的力学问题进行了深入系统地研究,主要研究内容和结论如下:（1）提出了一种基于混凝土盖帽模型的球形动态空腔膨胀模型,采用一般形式的状态方程和屈服准则描述混凝土材料的动态力学特性,获得了通用的混凝土球形空腔膨胀模型的动态响应表达式。新空腔膨胀模型中考虑了混凝土介质高压体积屈服软化效应,依据本文考虑高压体积屈服软化效应的空腔膨胀模型,推导并获得空腔膨胀速度与空腔表面径向应力表达式（即侵彻问题中的阻力函数表达式）,并依据阻力函数,基于微分面力法建立计算侵彻深度的迭代计算模型。为了验证阻力函数在高速侵彻条件下的适用性,利用次口径发射技术,开展了 60mm直径和125mm直径卵形弹丸侵彻C40混凝土介质的终点效应试验,弹丸撞击速度在800m/s～1400m/s范围内,获得了弹丸以不同撞击速度下的垂直侵彻混凝土靶板的侵彻深度。模型与试验对比结果表明:考虑混凝土高压屈服软化特性的侵彻阻力模型在高速段,相比已有侵彻阻力模型与试验结果具有更好的一致性。对比分析了弹丸不同头部CRH、质量以及靶体强度和密度对侵彻过程的影响,揭示了头部CRH、弹体质量、混凝土单轴抗压强度以及混凝土密度对侵彻的影响规律。（2）结合SPH无网格方法、RHT混凝土模型以及描述多孔特性材料的P一α状态方程,利用数值模拟方法研究了弹丸撞击有限厚度混凝土靶的靶板的失效模式,研究了弹丸撞击有限厚度靶发生开坑、崩落和贯穿三种破坏模式的靶板损伤演化过程。特别的,针对弹丸贯穿中等厚度靶（10D～30D）开展了低速650m/s和高速1100m/s两种撞击速度的贯穿试验研究,结合数值模拟计算结果,重点研究了在同一撞击速度下,靶板厚度对弹丸贯穿剩余速度的影响规律,揭示了尖卵形弹丸贯穿中等厚度靶的贯穿机制。在第二章深侵彻阻力研究的基础上,在侵彻阻力模型中引入靶背自由面影响,建立可以预测极限贯穿厚度、弹丸剩余速的预测模型,对比分析试验结果和已有的贯穿经验公式,验证分析模型的精度和适用范围。（3）开展了 60mm弹丸垂直侵彻不同配筋率的钢筋混凝土介质的终点效应试验,采用6mm钢筋、网眼50mm×50mm的钢筋结构,通过控制钢筋层间距,达到体积配筋为0.5%、1.0%和2.0%的三种配筋率方案,获得相同弹丸以不同速度撞击不同配筋率钢筋混凝土靶的侵彻深度,获得了配筋率对侵彻影响规律。通过对试验后靶体中断裂的钢筋的宏观和微观分析,确定了钢筋的断裂模式,并建立了钢筋的薄膜拉伸和弯曲耦合断裂失效模型。在高速侵彻阻力研究的基础上,考虑弹丸直接与钢筋发生碰撞时钢筋对弹丸的阻力,建立弹丸侵彻钢筋混凝土的工程解析模型。依据工程解析模型分析弹丸在钢筋交汇节点、钢筋网格中心点、单根钢筋的中点与钢筋接触情况下钢筋对侵彻的影响。模型计算结果与试验对比,表明本文模型在侵彻钢筋混凝土介质中的侵彻深度的计算是有效和实用的。模型计算分析表明:在网眼尺寸一定的条件下,随着体积配筋率的增大,钢筋对弹丸的阻力作用越明显,但在相同体积配筋率下,钢筋直径的影响小于钢筋网层间距的影响。（4）采用线切割方法对侵彻试验后的60mm和125mm弹丸表面弹头、弹身前段和弹身尾部切割取样,获得弹丸表面横截面显微组织分析试样,用金相显微镜对比分析试样表面沿厚度方向的组织结构变化,分析两种弹径的高速侵彻后表面组织变化特性。基于Jones侵蚀模型,建立了同时考虑弹丸质量损失和头部钝化的迭代计算模型,通过对侵彻弹丸试验计算分析,提出了一种考虑混凝土骨料硬度、弹体材料硬度以及弹体材料强度的侵蚀修正系数,修正后的模型计算精度增加明显。用3D扫描技术,对试验后的弹丸进行表面扫描,获取侵蚀后弹丸表面轮廓形状,分析弹丸头部形状演化规律,对比分析了弹体头部演化规律对侵彻的影响。（5）利用颗粒离散单元法,获得弹丸侵彻细观混凝土模型中弹丸受到介质的阻应力与侵彻速度的关系,并重点研究了粗骨料对侵彻阻力的影响。采用蒙特卡罗法随机生成并投放混凝土骨料且骨料的粒径分布满足级配曲线。通过对混凝土颗粒离散元细观力学模型进行单轴压缩实验、巴西劈裂实验和双轴压缩实验的参数反演,确定细观模型参数,能使细观混凝土模型具有和一般混凝土等效的力学性能。分析了骨料、过渡层和砂浆三相材料各细观参数对混凝土单轴压缩应力应变关系影响以及锥形弹和平头弹弹丸直径对侵彻阻应力的影响。将颗粒离散元细观力学模型方法计算的弹丸阻应力与空腔膨胀理论计算模型相比较,表明计算离散元方法具有良好的精度和实用性。在数值模拟的结果分析基础上,提出了一种考虑混凝土最大粗骨料与弹径比值的弹丸侵彻阻应力修正公式,对比分析不同弹径,不同骨料直径对侵彻阻应力的影响,给出了工程中粗骨料直径的选取原则。
苏春梅,李治平[5]（2016）在《非线性弹性材料中空穴生成现象的理论与计算》文中研究表明高分子聚合物和生物组织等非线性软物质弹性材料常会在一定条件下产生一种特殊的被称为空穴的奇性形变.对空穴生成现象的研究对于深入理解、刻画、分析和应用相应材料具有重要意义.本文将通过对空穴生成现象的一些典型的数学模型、理论分析结果、数值方法和算例的概略综述窥探非线性弹性材料空穴生成现象的数值计算与模拟.
石星烨[6]（2015）在《热冲击载荷作用下弹塑性材料的空化问题的研究》文中研究表明很多金属材料在加工过程中都会产生初始的缺陷,当这种材料在热冲击载荷的作用下,可能会在初始的缺陷处产生破坏。本文主要考虑弹塑性体在热载荷及热机械载荷共同作用下,材料的瞬态响应和材料中预存微孔的增长问题。分别从热力耦合和材料的不稳定性两方面进行考虑。分析了含有球形微孔的热弹性介质在远场受到不同的热冲击载荷作用下的瞬态响应。在数学模型中考虑了非傅里叶热传导及热力耦合的作用。除了温度场会引起热膨胀变形外,变形场又会影响热弹性材料内的温度分布。求解的过程中,成功的在Laplace变换前对能量方程和运动方程进行了解耦。从而得到了Laplace变换后的温度场及应力应变场的精确解答。由于采取解析的方式对Laplace变换后的解答进行Laplace逆变换存在着一定的困难,因此文中采取了应用Laplace数值逆变换的方法,给出了在原来的物理空间内的温度及应力的分布曲线。从数值的结果看来,相比于经典的热应力问题,由于耦合项的存在对温度场产生了一定的影响。这体现在当外部的热波还未影响热弹性材料的内部时,内部会产生降温的现象。降温的幅度不仅和受到热冲击的材料有关,而且还和热冲击的速率有关。作用的热冲击的速率越大,降温的幅度越大。分析了在无限大介质中含有微孔的热弹性大变形问题的近似解。通过引入变换,将含有惯性项的运动偏微分方程化为了只含有一个变量的常微分方程,得到了微孔附近的位移场和应力场的解析的解答。基本方程用到了含有惯性项的运动方程和准静态的温度场。考虑了在无限大的弹塑性体中预存微孔在远场受到载荷作用的增长和空化问题。基于几何非线性的大变形理论以及理想塑性和双线性强化的屈服准则建立了数学模型。文中同时引入了Lagrangian坐标和Euler坐标来描述弹塑性的变形。通过弹塑性分析,得到了在微孔附近的应力分布。并采用了将微孔的半径无限取小的办法,得到了微孔生成的临界载荷。数值结果显示,当远场的载荷接近临界载荷时,微孔和塑性区域的半径会迅速的增长。体现了在临界载荷处,材料的不稳定性。
肖锋[7]（2014）在《舰艇抗冲防护覆盖层水下抗爆机理及实验研究》文中指出舰艇的水下爆炸抗冲击性能与它的战斗力、生命力密切有关,具有重要的战略地位。根据当今我国舰艇设计新的发展需求,强化和提高舰艇整体抗冲击水平,达到保护主船体结构和改善设备冲击环境的目的,本文重点开展艇体湿表面抗冲防护覆盖层水下抗爆机理及实验的基础研究。研究成果对不同覆盖层的水下爆炸动响应特性、抗冲击性能和机理认识做出深刻的阐释,为新型结构形式的设计和进一步优化提供方法,同时也为在实船上的应用打下良好的理论基础。论文主要完成了以下几个方面的工作：（1）覆盖层压缩行为和力学特性的参数化分析：根据橡胶材料实验数据,选择合适的超弹性本构模型,确定材料模型参数,对不同周期性蜂窝覆盖层（手性、六角凹孔、圆孔）的压缩行为和动力学特性进行细致分析。探讨压缩速度、覆盖层胞元拓扑形式、高度及镂空率对压缩性能的影响。研究覆盖层的变形机制、能量吸收特性及缓冲机理,寻找给定基体材料和重量下承压性能优良的覆盖层结构。（2）水下爆炸冲击载荷和覆盖层的相互作用机制：研究冲击载荷下波在不同介质中的传播规律、水下非接触性爆炸下流体和覆盖层之间的流固耦合效应、覆盖层的动态响应过程、冲击波能量的耗散机制。比较相同材料和重量的实芯橡胶与蜂窝覆盖层在抗冲击性能上的差异。从覆盖层胞元拓扑结构、高度、镂空率、面板材料对防护性能的影响,探讨基于阻抗失配、变形吸能原理的覆盖层隔冲、耗能机理。（3）分层圆孔蜂窝覆盖层的优化设计：利用流固耦合效应和结构的分段能量吸收特性,将功能梯度材料引入到覆盖层的水下爆炸抗冲击设计中,主要探讨不同压力幅值入射冲击波载荷作用下梯度半径圆孔覆盖层的压缩性能和水下冲击防护效果之间的内在关系。并从频域的角度,分析空爆和水下爆炸下不同覆盖层对板冲击环境的影响。（4）潜艇覆盖层在高静水压及冲击作用下变形吸能特性的探讨：为解决覆盖层承压与抗冲之间存在的矛盾,借鉴“高的静刚度、低的动刚度”的思想,对六边形蜂窝覆盖层做进一步改进,即在空腔中放置两薄弯曲钢片,开展覆盖层在高静水压及冲击作用下的变形吸能特性研究。重点讨论钢片厚度和偏距对压缩特性和抗冲击性能的影响。（5）抗冲覆盖层的试验研究：针对覆盖层的实际抗冲效果,分别开展不同覆盖层-气背壳板结构的水下抗爆性能对比试验和敷设不同覆盖层圆板结构的水下爆炸响应特性研究。通过比较敷设覆盖层前后的爆炸压力、壁压、加速度及应变时域响应,分析覆盖层的抗爆作用机理及对实际效果进行评估,并与仿真结果做对比。同时,结合耦合面附近空化及射流的形成过程及溃灭的影像资料进一步考察水下冲击波、气泡对柔性覆盖层的作用过程,解释有无柔性覆盖层的抗冲击防护机理。
张文正[8]（2013）在《几类轴对称超弹性橡胶结构的有限变形分析》文中指出橡胶材料组成的轴对称结构（如橡胶圈、橡胶管、橡胶垫等）在社会生产和生活中的应用非常广泛,由于上述结构都是在一定环境和载荷下使用的,因此都会遇到变形、失稳、破坏以及使用寿命有限等问题,相关材料和结构有限变形的稳定性问题一直是国内外专家和学者关注的焦点。本文利用非线性弹性理论以及分岔理论等理论的基本观点和结论,研究了基于超弹性本构关系的橡胶材料组成的几类轴对称结构在轴向或径向加载下的静、动力学变形问题,得到了一些新的结论。具体内容如下：1.研究了几类不可压缩超弹性材料组成的矩形橡胶圈在端部轴向压缩载荷作用下的有限变形问题。对于各向同性neo-Hookean材料、关于径向横观各向同性的neo-Hookean材料和各向同性Mooney-Rivlin材料,利用材料的不可压缩约束及边界条件分别求得了问题的隐式解析解。结合数值算例讨论了轴向压缩载荷、橡胶圈的径向厚度以及轴向高度对橡胶圈有限变形的影响。从理论上验证了：轴向压缩载荷越大、橡胶圈径向相对越薄、轴向相对越高,橡胶圈外表面沿径向的膨胀越大,其两端沿轴向的收缩也越大。对于关于径向横观各向同性的neo-Hookean材料,材料的各向异性参数越大,橡胶圈的变形相对越大；对于各向同性Mooney-Rivlin材料,材料的剪切模量之比越小,结构的变形相对越大。三种材料模型下,轴向压缩率均在中截面处最小而在橡胶圈两端处最大,轴向压缩率和轴向位移同样受轴向载荷和结构参数的影响。2.分别研究了不可压缩超弹性材料组成的层合橡胶圆管的轴向压缩问题以及径向膨胀问题。对于由两类不可压缩neo-Hookean材料组成的有限长的层合橡胶圆管,当其两端受轴向载荷压缩作用时,利用材料的不可压缩约束、应力和应变的连续性条件、边界条件求得了问题的隐式解析解。结合数值算例验证了：随着轴向载荷的增大或外层材料与内层材料的剪切模量之比的减小,圆管的外表面和材料的层合面沿径向的膨胀均越来越大,沿轴向的收缩也越来越大；橡胶圆管外表面和层合面在圆管中间大部分区域的变形都趋于一致,而在结构的两端附近,二者的变形较为明显。橡胶圆管中间部分的轴向压缩率基本保持不变而在两端附近变化较快,两端的轴向压缩率最大；轴向位移的绝对值从橡胶圆管的中截面开始逐渐增大,在两端处轴向位移的绝对值达到最大。对于由两类关于径向横观各向同性的不可压缩幂率型材料组成的无限长的层合橡胶圆管,当其内表面受径向均布压力作用时,通过对描述结构径向膨胀的方程的定性分析分别得到了圆管静态膨胀和动态膨胀的机理。证明了：若圆管内、外层材料的应变能函数中幂率参数均未超过1,则存在一个临界压力,当径向压力小于临界压力时,圆管的径向膨胀随时间的演化做非线性周期振动；当径向压力大于临界压力时,圆管将无限膨胀。若两层材料的应变能函数中幂率参数至少有一个超过1,则对任意给定的径向压力,橡胶圆管的径向膨胀随时间演化都是非线性周期振动；对于某些特殊的材料参数,层合橡胶圆管振动的振幅会出现跳跃性的增长。3.分别研究了不可压缩超弹性材料组成的两类轴对称结构的空穴问题。将两类问题的数学模型分别简化为关于描述结构径向运动的二阶非线性常微分方程,通过对两组方程的定性分析证明了：对于由各向同性不可压缩Ogden材料组成的中心含有微孔的无限长圆柱体,当其外表面受突加径向拉伸载荷作用时,随着径向拉伸载荷的增加,微孔半径的增长开始比较缓慢,存在临界载荷,当拉伸载荷达到临界载荷时,微孔半径会突然快速增长。当材料参数满足一定条件时,对于任意给定的拉伸载荷,微孔的运动始终是非线性周期振动；存在特殊的材料参数,使得运动方程的相图中存在同宿轨道,结构振动的振幅同样会出现跳跃性的增长,此类情形对于各向同性不可压缩超弹性材料并不多见。对于由一类各向同性不可压缩超弹性材料组成的在径向预拉伸状态下的圆板,当其外表面受突加径向拉伸载荷作用时,只有材料的幂率参数满足一定条件时,圆板轴向中心处才会出现空穴；径向预拉伸的值越大,结构中的空穴出现的越早,材料的幂率参数越大,空穴出现越晚。当圆板中心处出现空穴以后,空穴将随时间的演化做经典的非线性周期振动,且振动的振幅随着外表面拉伸载荷或径向预拉伸的增加而增大。
尚新春,张锐,任会兰[9]（2011）在《受热弹性复合球体空化问题的分析》文中认为研究了由两种弹性固体材料组成的复合球体,在均匀变温场作用下的空化问题.采用了几何大变形的有限对数应变度量和Hooke弹性固体材料的本构关系,建立了问题的非线性数学模型.求出了复合球体大变形热弹性膨胀的参数形式的解析解.给出了空穴萌生时临界温度随几何参数和材料参数的变化曲线,以及空穴增长的分岔曲线.算例的数值结果指出:超过临界温度后空穴半径将迅速增大,并且空穴萌生时环向应力将成为无限大,这意味着如果内部球体是弹塑性材料,则会在空穴表面附近产生塑性变形而造成材料的局部损伤.另外,当内部球体材料的弹性接近于不可压时,复合球体可以在较低的变温下空化.
李志刚,树学峰[10]（2010）在《电子封装材料“爆米花”失效的弹-塑性分析》文中研究指明对具有超弹性-塑性特征的neo-Hookean高聚物电子封装材料在回流焊过程中由于湿热所引发的"爆米花"式的孔穴破裂现象进行了理论研究.采用超弹性应变能函数来描述高聚物电子封装材料的的弹性本构特征,用T rescaa屈服条件来描述高聚物电子封装材料的塑性本构特征,并用有限变形理论给出了此类各向同性不可压材料在包含单一球形孔穴的条件下,孔穴的增长和吸湿产生的蒸气压力与热应力之间的解析方程组.研究结果表明:当考虑材料的弹-塑性特性时,孔穴增长规律与纯弹性分析的不同,弹-塑性分析时的极限载荷要比纯弹性分析时的小.
二、可压超弹性-塑性材料中的空穴生成（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、可压超弹性-塑性材料中的空穴生成（论文提纲范文）
（1）混凝土侵彻模型及其热力学本构模型研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 混凝土侵彻问题研究综述 |
| 1.2.1 经验和半经验公式 |
| 1.2.2 理论分析法 |
| 1.2.3 数值模拟方法 |
| 1.3 混凝土本构模型研究综述 |
| 1.3.1 非线性弹性模型 |
| 1.3.2 塑性模型 |
| 1.3.3 塑性损伤力学模型 |
| 1.3.4 断裂力学模型 |
| 1.3.5 细观损伤模型 |
| 1.3.6 热力学本构模型 |
| 1.4 研究中存在的问题 |
| 1.5 本文的主要工作 |
| 第二章 混凝土侵彻理论模型 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 理论模型 |
| 2.2.1 Y_p≤a_0的情形 |
| a_0的情形'>2.2.2 Y_p>a_0的情形 |
| 2.3 与实验数据比较和讨论 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 基于热力学原理构建本构模型的基本理论 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 热力学基本定律 |
| 3.3 内变量理论 |
| 3.4 Zigler正交法则 |
| 3.5 热力学框架下本构模型的建立 |
| 3.5.1 弹塑性解耦材料 |
| 3.5.2 弹塑性耦合材料 |
| 3.5.3 耗散函数和屈服函数 |
| 3.5.4 损伤变量 |
| 例1: Mises屈服准则 |
| 例2: Drucker-Prager模型 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 混凝土热力学本构模型 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 自由能函数和耗散函数 |
| 4.3 屈服面与破坏面 |
| 4.4 形状函数η_cη_t |
| 4.5 应变率效应 |
| 4.6 应力回归算法 |
| 4.7 单单元验证 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 卵形弹撞击混凝土靶板的数值模拟 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 卵形弹侵彻23MPa混凝土靶板 |
| 5.2.1 有限元模型 |
| 5.2.2 结果与讨论 |
| 5.3 卵形弹侵彻39MPa混凝土靶板 |
| 5.3.1 有限元模型 |
| 5.3.2 结果和讨论 |
| 5.4 卵形弹贯穿48MPa钢筋混凝土靶板 |
| 5.4.1 有限元模型 |
| 5.4.2 结果与讨论 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 全文总结及展望 |
| 6.1 全文工作总结 |
| 6.2 工作展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读博士学位期间发表的学术论文 |
（2）柔性固体的失稳与断裂行为研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景及研究的目的和意义 |
| 1.2 柔性固体失稳现象概述 |
| 1.2.1 Rivlin立方块失稳 |
| 1.2.2 厚壁气球的充压胀问题 |
| 1.2.3 经典空穴化失稳问题 |
| 1.2.4 表面失稳问题 |
| 1.3 柔性固体空穴失稳和表面失稳分层研究现状 |
| 1.3.1 空穴化失稳问题 |
| 1.3.2 柔性固体的表面失稳 |
| 1.3.3 覆有硬膜柔性固体的表面失稳和分层 |
| 1.4 国内外研究现状评述 |
| 1.5 本文的主要研究内容 |
| 第2章 凝胶空穴化失稳的数值计算方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 凝胶的非线性平衡理论 |
| 2.2.1 凝胶体的平衡条件 |
| 2.2.2 凝胶体的平衡方程 |
| 2.2.3 凝胶的自由能函数 |
| 2.2.4 几种简单边值问题的解析解 |
| 2.3 凝胶体一般空穴失稳的数值计算方法 |
| 2.3.1 基于ABAQUS子程序的胶体平衡态本构 |
| 2.3.2 空穴失稳问题的体积控制法 |
| 2.4 空穴失稳数值计算方法的验证 |
| 2.4.1 对称边界下失水诱导的水凝胶空穴失稳问题 |
| 2.4.2 非对称边界下水凝胶的空穴失稳计算模型 |
| 2.4.3 体积控制法的验证 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 柔性固体空穴膨胀到裂纹扩展的演化研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 柔性固体空穴膨胀的断裂力学分析 |
| 3.3 空穴到裂纹演化过程的数值分析模型 |
| 3.4 含有单边裂纹柔性固体的平面应力和平面应变问题 |
| 3.5 空穴膨胀的广义平面应变近似 |
| 3.6 压力控制与体积控制下空穴到裂纹的演化行为 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 柔性固体中非均匀性对空穴失稳的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 对称非均匀柔性固体空穴失稳的理论分析 |
| 4.3 非均匀性影响下的两种不同空穴失稳机理 |
| 4.4 两种柔性固体交界面处空穴化行为的数值计算模型 |
| 4.5 两种柔性固体交界面附近的空穴膨胀行为 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 类孢子囊结构的“空穴弹弓”失稳 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 聚合物凝胶与植物细胞的相似性 |
| 5.3 部分约束凝胶体空穴失稳的数值计算方法 |
| 5.4 部分约束凝胶体空穴失稳的数值结果 |
| 5.5 类孢子囊结构的力学建模和结果分析 |
| 5.6 本章结论 |
| 第6章 覆有硬膜柔性固体的表面失稳与分层扩展 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 预设表面分层的失稳分析 |
| 6.3 失稳后表面形貌变化及分层扩展 |
| 6.3.1 失稳诱导的微空穴通道 |
| 6.3.2 分层扩展的预测和演化 |
| 6.4 基于失稳分层的微流控制器件 |
| 6.4.1 微流控制阀门的验证实验 |
| 6.4.2 基于格子Boltzmann理论的微空穴通道流动计算方法 |
| 6.4.3 压缩应变与微流动的关系 |
| 6.4.4 失稳诱导微空穴通道的开关、演化和分层扩展 |
| 6.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及其它成果 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（3）热冲击下粘弹塑性材料中的微孔增长与空化研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 1.1 课题研究背景及研究意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 固体介质中空化问题的国内外研究现状 |
| 1.2.1 实验研究方面 |
| 1.2.2 理论研究方面 |
| 1.3 经典的增量型粘弹塑性本构发展简介 |
| 2 微孔增长问题的动界面理论基础 |
| 2.1 基本方程 |
| 2.1.1 运动方程和几何方程 |
| 2.1.2 本构方程和热传导方程 |
| 2.2 定解条件 |
| 2.2.1 初始条件和边界条件 |
| 2.2.2 动界面条件 |
| 3 高温镍合金材料的热冲击实验 |
| 3.1 实验及定性分析 |
| 3.1.1 实验方案 |
| 3.1.2 镍基合金的激光穿孔实验 |
| 3.2 孔洞萌生的SEM扫描观测 |
| 3.3 热冲击区域损伤形貌及特征分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 含微孔粘塑性球体的动态热应力及微孔增长 |
| 4.1 热冲击下变温场的数学模型及Laplace变换解 |
| 4.2 动态热应力问题的数学模型及Laplace变换解 |
| 4.3 数值算例 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 热冲击下弹-粘塑性材料中微孔增长的准静态分析 |
| 5.1 问题的描述与数学模型 |
| 5.2 问题的解析求解 |
| 5.2.1 第一阶段的解析解 |
| 5.2.2 第二阶段弹性区内的应力和位移表达式 |
| 5.2.3 第二阶段粘塑性区内的应力和位移表达式 |
| 5.2.4 确定动界面位置的方程 |
| 5.2.5 理想弹塑性介质情形的解 |
| 5.3 数值算例 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 粘-弹塑性材料中微孔对热冲击的响应 |
| 6.1 问题的提出 |
| 6.2 粘-弹塑性介质中微孔增长问题的数学模型 |
| 6.3 问题的解析求解 |
| 6.3.1 第一阶段解:纯粘弹性变形解 |
| 6.3.2 第二阶段:带有动界面的粘弹性区求解 |
| 6.3.3 第二阶段:带有动界面的局部粘塑性区求解 |
| 6.3.4 动界面的确定 |
| 6.4 数值算例 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 粘弹塑性材料在热冲击作用下的空化问题 |
| 7.1 问题的数学模型 |
| 7.2 问题的解析解 |
| 7.3 数值算例 |
| 7.4 本章小结 |
| 8 总结 |
| 8.1 研究成果 |
| 8.2 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（4）卵形头部动能弹高速侵彻钢筋混凝土机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及研究的目的和意义 |
| 1.2 国内外研究现状及发展趋势 |
| 1.2.1 动能侵彻战斗部的侵彻速度分区 |
| 1.2.2 侵彻混凝土研究方法进展 |
| 1.2.3 高速侵彻混凝土研究现状分析 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 2 基于盖帽模型的混凝土介质的侵彻阻力研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 基于盖帽模型的混凝土模型的动态空腔膨胀理论模型 |
| 2.2.1 球形动态空腔膨胀理论基本方程 |
| 2.2.2 混凝土三段式状态方程 |
| 2.2.3 基于盖帽剪切屈服面的混凝土屈服准则 |
| 2.2.4 动态空腔膨胀理论的数值计算方法及计算结果分析 |
| 2.2.5 侵彻阻力计算结果与分析 |
| 2.2.6 屈服准则对阻力函数的影响 |
| 2.3 侵彻阻力函数的验证分析 |
| 2.3.1 深侵彻预测模型的建立 |
| 2.3.2 半无限靶高速侵彻试验 |
| 2.3.3 侵彻阻力的验证 |
| 2.4 半无限靶侵彻的影响参数分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 混凝土介质靶背自由面对侵彻影响与贯穿模型研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 基于无网格方法的混凝土贯穿响应的数值模拟 |
| 3.2.1 数值计算方法 |
| 3.2.2 材料参数的选取 |
| 3.2.3 贯穿数值模拟验证与分析 |
| 3.3 靶背自由面对侵彻响应影响 |
| 3.3.1 有限厚度靶侵彻试验 |
| 3.3.2 贯穿试验数值模拟 |
| 3.4 考虑自由面影响的侵彻模型 |
| 3.4.1 考虑自由面的阻力模型 |
| 3.4.2 贯穿工程解析模型 |
| 3.4.3 模型验证及分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 弹体侵彻钢筋混凝土的侵彻模型以及钢筋影响研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 弹体垂直侵彻钢筋混凝土靶的工程解析模型 |
| 4.2.1 钢筋与弹体的相互作用关系 |
| 4.2.2 钢筋对弹丸阻力模型 |
| 4.3 卵形弹丸高速侵彻不同配筋率钢筋混凝土试验研究 |
| 4.3.1 试验方案 |
| 4.3.2 试验结果与分析 |
| 4.4 理论模型验证分析 |
| 4.4.1 理论与试验结果对比分析 |
| 4.4.2 撞击点位置对侵彻的影响分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 弹体质量损失和头部钝化模型及其影响研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 两种弹径弹丸材料的金相分析 |
| 5.2.1 两种弹径弹丸侵彻试验基本情况及试样制备 |
| 5.2.2 弹丸表面金相分析 |
| 5.2.3 微观分析结果 |
| 5.3 卵形弹丸高速侵彻混凝土介质弹丸侵蚀模型 |
| 5.3.1 弹丸运动方程 |
| 5.3.2 质量损失模型 |
| 5.3.3 头部形状演化模型 |
| 5.3.4 迭代算法 |
| 5.4 模型与试验对比及分析 |
| 5.4.1 骨料和弹体硬度影响 |
| 5.4.2 弹体强度影响 |
| 5.5 基于试验结果的头部形状演化模型 |
| 5.5.1 侵蚀后弹丸外部轮廓3D扫描分析 |
| 5.5.2 新头部演化模型 |
| 5.5.3 新头部演化模型计算结果及分析 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 混凝土粗骨料对弹丸侵彻阻力影响研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 混凝土细观模型的建立 |
| 6.3 颗粒流离散元计算原理 |
| 6.4 细观参数的确定 |
| 6.4.1 单轴压缩 |
| 6.4.2 双轴压缩 |
| 6.4.3 巴西劈拉 |
| 6.5 混凝土细观成分对宏观压缩性能的影响 |
| 6.6 细观模型下的侵彻阻力 |
| 6.6.1 侵彻阻力计算方法 |
| 6.6.2 侵彻阻力计算结果 |
| 6.6.3 弹径对侵彻阻力的影响 |
| 6.6.4 考虑骨料影响的阻应力修正公式 |
| 6.7 小结 |
| 7 结束语 |
| 7.1 全文总结 |
| 7.2 本文的创新点 |
| 7.3 今后研究的发展方向 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
（6）热冲击载荷作用下弹塑性材料的空化问题的研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 1.1 研究背景及研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 广义热弹性问题的研究进展 |
| 1.2.2 结构与材料的不稳定性研究进展 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 2 基本理论 |
| 2.1 非傅里叶传热理论 |
| 2.2 热力耦合弹性理论 |
| 2.3 热弹塑性理论 |
| 3 热以及机械冲击下含微孔无限大热弹性介质的瞬态响应 |
| 3.1 热弹性体中含球形微孔的热力耦合数学模型的建立 |
| 3.2 问题的积分变换及半解析解 |
| 3.3 热冲击瞬态应力场与温度场 |
| 3.4 柱形微孔附近的二维瞬态应力场和温度场 |
| 3.5 机械冲击下微孔附近的瞬态温度场 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 含微孔材料的热弹性动态问题的近似解 |
| 4.1 考虑惯性效应的热弹性球对称大变形的数学模型 |
| 4.2 准静态温度场作用下微孔附近的动态热应力分析 |
| 4.3 问题的近似解 |
| 4.4 数值算例 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 弹塑性材料中微孔的受热增长及空化临界温度 |
| 5.1 含微孔理想弹塑性材料受热球对称大变形的数学模型 |
| 5.2 微孔增长的大变形解及空化临界温度 |
| 5.3 线性强化弹塑性材料的热空化问题解 |
| 5.4 热及机械复合载荷作用下弹塑性介质中微孔的增长及空化 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 结论 |
| 6.1 研究工作总结 |
| 6.2 下一步工作展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（7）舰艇抗冲防护覆盖层水下抗爆机理及实验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 目录 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景及意义 |
| 1.1.1 舰艇水下爆炸研究背景 |
| 1.1.2 新型抗冲覆盖层研究意义 |
| 1.2 夹芯结构在水下非接触性爆炸下的抗冲击防护机理 |
| 1.3 夹层结构冲击动力学研究现状 |
| 1.3.1 夹层结构冲击研究现状 |
| 1.3.2 夹层结构爆炸冲击研究现状 |
| 1.4 本文研究内容及技术途径 |
| 1.5 本章小结 |
| 第二章 不同周期性蜂窝覆盖层动态压缩行为及力学性能 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 覆盖层模型和橡胶材料力学特性 |
| 2.2.1 有限元建模 |
| 2.2.2 橡胶材料超弹性模型及曲线拟合 |
| 2.3 主要设计参数对覆盖层压缩性能的影响 |
| 2.3.1 压缩速度对覆盖层压缩性能的影响 |
| 2.3.2 同一压缩速度下不同覆盖层的压缩性能比较 |
| 2.3.3 覆盖层高度对手性蜂窝压缩性能的影响 |
| 2.3.4 覆盖层镂空率对圆孔蜂窝压缩性能的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 不同周期性蜂窝覆盖层水下爆炸响应及抗冲击性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 波在不同介质中的传播 |
| 3.2.1 空气自由端阶跃冲击波在不同声学阻抗介质中的传播 |
| 3.2.2 水自由端不同类型冲击载荷作用下覆盖层-气背壳板结构的响应 |
| 3.3 水下非接触性爆炸下覆盖层的动态响应及抗冲击性能分析 |
| 3.3.1 水下爆炸模型 |
| 3.3.2 动态响应 |
| 3.3.3 不同蜂窝结构覆盖层抗冲击性能比较 |
| 3.3.4 覆盖层高度对手性蜂窝覆盖层抗冲性能的影响 |
| 3.3.5 镂空率对圆形蜂窝覆盖层抗冲性能的影响 |
| 3.3.6 面板材料对手性蜂窝覆盖层抗冲击性能的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 分层圆孔蜂窝覆盖层水下抗冲击性能优化设计 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 分层圆孔周期蜂窝覆盖层动态压缩行为及性能 |
| 4.2.1 有限元建模 |
| 4.2.2 橡胶材料的单轴压缩性能试验 |
| 4.2.3 分层圆孔蜂窝覆盖层在不同速度压缩下的变形特征 |
| 4.2.4 同一压缩速度下分层圆孔蜂窝覆盖层的压缩性能比较 |
| 4.3 水下非接触爆炸下分层圆孔蜂窝覆盖层响应及抗冲击性能 |
| 4.3.1 有限元建模 |
| 4.3.2 30MPa幅值冲击波载荷作用下分层圆孔蜂窝覆盖层响应 |
| 4.3.3 不同幅值冲击波作用下分层圆孔蜂窝覆盖层抗冲击性能 |
| 4.4 冲击响应谱曲线 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 潜艇覆盖层在高静水压及冲击下的变形吸能特性 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 承压抗冲覆盖层的承压特性 |
| 5.2.1 有限元模型 |
| 5.2.2 计算结果分析 |
| 5.3 爆炸冲击波载荷作用下承压覆盖层的抗冲击性能 |
| 5.3.1 有限元模型 |
| 5.3.2 计算结果分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 抗冲覆盖层水下抗爆性能试验 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 不同覆盖层-气背壳板结构的水下抗爆性能对比试验 |
| 6.2.1 试验对象 |
| 6.2.2 测点布置 |
| 6.2.3 试验工况 |
| 6.2.4 测量系统 |
| 6.2.5 试验结果 |
| 6.2.6 试验结果与仿真计算对比 |
| 6.3 敷设不同覆盖层圆板结构的水下爆炸响应特性 |
| 6.3.1 试验对象及环境 |
| 6.3.2 试验装置 |
| 6.3.3 测点布置 |
| 6.3.4 试验工况 |
| 6.3.5 试验结果 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 总结与展望 |
| 7.1 全文工作总结 |
| 7.2 创新点 |
| 7.3 研究展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间已发表或录用的论文 |
| 致谢 |
（8）几类轴对称超弹性橡胶结构的有限变形分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 橡胶材料及其制品的研究背景和意义 |
| 1.2 橡胶材料组成的轴对称结构的研究回顾 |
| 1.2.1 橡胶圆柱体的研究进展 |
| 1.2.2 橡胶圆管的研究进展 |
| 1.2.3 橡胶圈的研究进展 |
| 1.3 本文的主要工作 |
| 2 基本理论 |
| 2.1 变形梯度张量、变形张量、应变张量和应力张量 |
| 2.2 超弹性材料的本构方程及常见的应变能函数 |
| 2.3 平衡微分方程及初、边值条件 |
| 3 轴向压缩载荷作用下不可压缩矩形橡胶圈的有限变形 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 数学模型 |
| 3.2.1 控制方程组 |
| 3.2.2 边界条件 |
| 3.3 问题的解、数值算例及结果分析 |
| 3.3.1 各向同性不可压缩neo-Hookean材料模型 |
| 3.3.2 关于径向横观各向同性不可压缩neo-Hookean材料模型 |
| 3.3.3 各向同性不可压缩Mooney-Rivlin材料模型 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 不可压缩层合橡胶圆管的力学性能分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 不可压缩层合橡胶圆管的轴向压缩 |
| 4.2.1 数学模型 |
| 4.2.2 问题的解 |
| 4.2.3 数值算例及结果分析 |
| 4.3 不可压缩层合橡胶圆管的径向膨胀 |
| 4.3.1 数学模型 |
| 4.3.2 问题的解 |
| 4.3.3 橡胶圆管径向膨胀的定性分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 两类不可压缩轴对称结构的空穴问题 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 含有预存微孔的不可压缩圆柱体的径向运动 |
| 5.2.1 数学模型 |
| 5.2.2 问题的解 |
| 5.2.3 微孔径向运动的定性分析 |
| 5.3 预拉伸情形下不可压缩圆板的空穴生成及振动 |
| 5.3.1 数学模型 |
| 5.3.2 问题的解 |
| 5.3.3 空穴生成及振动的定性分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 创新点摘要 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（10）电子封装材料“爆米花”失效的弹-塑性分析（论文提纲范文）
| 0 引 言 |
| 1 基本方程 |
| 2 超弹性-塑性分析 |
| 3 计算结果分析 |
| 4 结 论 |
四、可压超弹性-塑性材料中的空穴生成（论文参考文献）
- [1]混凝土侵彻模型及其热力学本构模型研究[D]. 卢正操. 中国科学技术大学, 2019(02)
- [2]柔性固体的失稳与断裂行为研究[D]. 康敬天. 哈尔滨工业大学, 2018(01)
- [3]热冲击下粘弹塑性材料中的微孔增长与空化研究[D]. 吴沛飞. 北京科技大学, 2018(09)
- [4]卵形头部动能弹高速侵彻钢筋混凝土机理研究[D]. 刘志林. 南京理工大学, 2018(07)
- [5]非线性弹性材料中空穴生成现象的理论与计算[J]. 苏春梅,李治平. 中国科学:数学, 2016(07)
- [6]热冲击载荷作用下弹塑性材料的空化问题的研究[D]. 石星烨. 北京科技大学, 2015(06)
- [7]舰艇抗冲防护覆盖层水下抗爆机理及实验研究[D]. 肖锋. 上海交通大学, 2014(12)
- [8]几类轴对称超弹性橡胶结构的有限变形分析[D]. 张文正. 大连理工大学, 2013(05)
- [9]受热弹性复合球体空化问题的分析[J]. 尚新春,张锐,任会兰. 应用数学和力学, 2011(05)
- [10]电子封装材料“爆米花”失效的弹-塑性分析[J]. 李志刚,树学峰. 中北大学学报(自然科学版), 2010(05)