导读:本文包含了形变诱发马氏体论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:马氏体,不锈钢,应力,碳化物,奥氏体,电化学,抗力。
形变诱发马氏体论文文献综述
李炎,刘玉亮,任凤章[1]（2013）在《TiNbTaZr合金形变诱发马氏体的相变机制》一文中研究指出用透射电子显微镜对不同轧制变形量的Ti-28Nb-15Ta-4Zr合金进行观察分析。结果表明,该合金在轧制前为单相体心立方β相合金,在轧制变形过程中有形变诱发马氏体α″相形成,α″相为正交晶系,单胞参数a=0.3152 nm,b=0.4854 nm,c=0.4642 nm。β相与α″相的位向关系为[100]α″//[100]β,[010]α″//[01 1]β,[001]α″//[0 1-1-]β,(100)α″//(100)β,(010)α″//(01 1)β,(001)α″//(0 1-1-)β。据此提出形变诱发马氏体α″相变是以(0 1-1-)β为不变平面转变为(001)α″,在(100)β和(01 1)β面上原子经过微小迁移转变成(010)α″和(100)α″的马氏体相变机制。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2013年04期）
陈茂敬,岳好明,亓俊鸿[2]（2011）在《晶界碳化物和形变诱发马氏体对不锈钢焊管开裂的影响》一文中研究指出J4奥氏体不锈钢热轧黑皮卷,出现裂纹的原因是材料处于严重敏化状态,加上形变诱发了大量马氏体,在使用前进行固流处理可避免裂纹。(本文来源于《中国重型装备》期刊2011年02期）
邓利芬,严伟,王威,单以银,杨柯[3]（2011）在《新型形变诱发马氏体时效不锈钢的组织与性能》一文中研究指出通过对一种新型形变诱发马氏体时效不锈钢的显微组织与力学性能的研究,发现冷变形可诱发钢中的奥氏体发生马氏体相变,经时效处理后,可在提高强度的同时,仍保持一定的塑韧性。钢中δ铁素体在冷变形前后含量未发生变化。冷变形后钢的拉伸试样断口呈现分层特征,主要是由于基体中沿轧向长条状分布的δ铁素体,割裂了基体的连续性所致。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2011年04期）
郑志军,高岩[4]（2008）在《304不锈钢在ECAP过程中形变诱发马氏体的定量计算》一文中研究指出利用X射线衍射对经ECAP挤压及退火处理后的304奥氏体不锈钢进行了物相标定及各物相含量的定量计算。结果表明,经ECAP挤压后,不锈钢内明显形成α′和ε两种形变诱发马氏体,且α′马氏体含量高于ε马氏体含量。挤压后的不锈钢经退火处理后,α′马氏体含量显著下降,ε马氏体含量相对增加。奥氏体含量在第一道次挤压后明显下降,以后道次的挤压和退火处理对其影响较小。(本文来源于《材料工程》期刊2008年10期）
李兴无,沙爱学,储俊鹏,张雷,路民旭[5]（2007）在《淬火温度对Ti-3Al-4.5V-5Mo钛合金形变诱发马氏体的影响》一文中研究指出通过测试不同淬火温度下的拉伸应力应变曲线、750~790℃淬火拉伸断裂后均匀变形区域的X射线衍射谱研究了淬火温度对Ti-3Al-4.5V-5Mo钛合金形变诱发马氏体的影响。结果表明:该合金在750~790℃淬火后拉伸变形机制为亚稳定β相变形诱发马氏体转变,790℃淬火合金在6.5%的变形量下亚稳定β相基本完全转变为α″马氏体。790℃淬火后拉伸形成应力诱发马氏体,β立方→α″σ;750℃淬火后拉伸形成应变诱发马氏体,β立方→β正方→α″ε。形变诱发α″相在拉伸变形时发生晶格重新取向:[010]α″方向平行于拉伸轴线,[100]α″方向垂直于拉伸轴线。(本文来源于《材料工程》期刊2007年09期）
方智,吴荫顺,张琳,李杰[6]（1997）在《形变诱发马氏体对304不锈钢在活化状态下电化学行为的影响》一文中研究指出用电化学方法研究了形变诱发马氏体对３０４不锈钢在活化状态下电化学行为的影响．结果表明，随着变形量的增加，马氏体转变量也增加，材料的电化学活性增大；通过测量各单相的电化学行为发现：马氏体的腐蚀电位比奥氏体的约负５５ｍＶ，这是形变诱发马氏体容易被选择性溶解的主要原因．(本文来源于《腐蚀科学与防护技术》期刊1997年01期）
许淳淳,欧阳维真,姜宝文[7]（1996）在《形变诱发马氏体对1Cr18Ni9Ti不锈钢应力腐蚀破裂的影响》一文中研究指出通过低温（－７０℃）拉伸方法，制备出具有不同马氏体（铁磁相）含量的１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ（ＡＩＳＩ３２１）奥氏体不锈钢试件。采用恒载荷法对双边缺口试样进行应力腐蚀试验，测定了不同马氏体含量的试样在氯化物介质中应力腐蚀破裂（ＳＣＣ）的归一化门槛值。用ＳＥＭ观察断口形貌。结果表明：当铁磁相含量小于５％时，材料的ＳＣＣ敏感性随含量增加而减小；在５～１５％范围内，ＳＣＣ敏感性不断增加；在１５～２４％区域中，材料的ＳＣＣ敏感性迅速下降；超过２４％，ＳＣＣ敏感性又有所上升。(本文来源于《腐蚀科学与防护技术》期刊1996年04期）
曾其英[8]（1995）在《18－8型不锈钢的相变诱发塑性和形变马氏体》一文中研究指出研究了１８－８不锈钢在大生产条件下的相变诱发塑性和形变马氏体。建议采用１００～２００℃温轧十常温冷轧二级轧制工艺以提高冷加工性能。对用户单位应用于二次再加工也有实用价值。(本文来源于《机械工程材料》期刊1995年02期）
王小祥,赵连城[9]（1994）在《Fe－Mn－Si－Ni－Co合金中形变应力诱发ε马氏体的稳定化及其对记忆效应的影响》一文中研究指出Ｆｅ－２５．６Ｍｎ－５．１Ｓｉ－４．１Ｎｉ－１．８Ｃｏ（ｗｔ％）合金在一８０℃变形时，可逆应变量ε＿ｒ随预应变量ε＿ｔ增大而迅速增大；当ε＿ｔ＞２．５％，增大速度减慢；当４．２％＜ε＿ｔ＜１０．８％，ε＿ｒ基本保持恒定值。逆相变温度Ａ＿ｆ随ε＿ｔ增大而连续升高，但Ａ＿ｓ不随ε＿ｔ变化。应力诱发ε马氏体及其逆相变后的残留显微组织分析表明，应力诱发ε马氏体片在形成过程中因相互交叉产生塑性变形，引起稳定化，是引起多晶Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ系合金可逆应变量低的一个重要原因。文中还讨论了应力诱发ε马氏体稳定化的特点及可能的改善途径。(本文来源于《功能材料》期刊1994年05期）
[10]（1989）在《Fe-Mn-Ni-C介稳奥氏体中的形变诱发马氏体及其接触疲劳抗力的研究》一文中研究指出接触疲劳是材料磨损的一种重要形式,它使大量机械零件仅仅由于局部磨损而造成整体报废。本文研究目的是利用Fe-Mn-Ni-C介稳奥氏体中形变诱发马氏体相变来提高材料的接触疲劳抗力(CFR)。文中介绍了用滚滑式接触疲劳试验机对一系列合金进行实验,发现CFR最高的合金易发生形变诱发马氏体相变,并具有良好的综合机械性能。在试验基础上建立起CFRT—M_s的相关性,从而可以利用残余奥氏体的介稳性提高CFR;基于这一思路,进行了合金的设计和筛选。文中用马氏体相变热力学的各种(本文来源于《钢铁研究学报》期刊1989年03期）
形变诱发马氏体论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
J4奥氏体不锈钢热轧黑皮卷,出现裂纹的原因是材料处于严重敏化状态,加上形变诱发了大量马氏体,在使用前进行固流处理可避免裂纹。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
形变诱发马氏体论文参考文献
[1].李炎,刘玉亮,任凤章.TiNbTaZr合金形变诱发马氏体的相变机制[J].材料热处理学报.2013
[2].陈茂敬,岳好明,亓俊鸿.晶界碳化物和形变诱发马氏体对不锈钢焊管开裂的影响[J].中国重型装备.2011
[3].邓利芬,严伟,王威,单以银,杨柯.新型形变诱发马氏体时效不锈钢的组织与性能[J].材料热处理学报.2011
[4].郑志军,高岩.304不锈钢在ECAP过程中形变诱发马氏体的定量计算[J].材料工程.2008
[5].李兴无,沙爱学,储俊鹏,张雷,路民旭.淬火温度对Ti-3Al-4.5V-5Mo钛合金形变诱发马氏体的影响[J].材料工程.2007
[6].方智,吴荫顺,张琳,李杰.形变诱发马氏体对304不锈钢在活化状态下电化学行为的影响[J].腐蚀科学与防护技术.1997
[7].许淳淳,欧阳维真,姜宝文.形变诱发马氏体对1Cr18Ni9Ti不锈钢应力腐蚀破裂的影响[J].腐蚀科学与防护技术.1996
[8].曾其英.18－8型不锈钢的相变诱发塑性和形变马氏体[J].机械工程材料.1995
[9].王小祥,赵连城.Fe－Mn－Si－Ni－Co合金中形变应力诱发ε马氏体的稳定化及其对记忆效应的影响[J].功能材料.1994
[10]..Fe-Mn-Ni-C介稳奥氏体中的形变诱发马氏体及其接触疲劳抗力的研究[J].钢铁研究学报.1989
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