导读:本文包含了中温强度论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:强度,结构,铝合金,铸型,磁控溅射,带状,熔点。
中温强度论文文献综述
严艳芹,邱长军,胡良斌,黄鹤,刘艳红[1]（2018）在《添加SnAl元素与中温烧结对Cr/Zr膜基界面结合强度的影响》一文中研究指出目的通过在Cr膜中添加Sn Al元素及中温液相烧结,提高锆合金膜基界面结合强度。方法在Cr靶中添加SnAl元素,制备一种均匀分布的Cr Sn Al合金靶材(原子比Cr:Sn:Al=95:4:1),并利用直流磁控溅射(DCMS)技术在锆合金表面制备约5μm厚的Cr SnAl膜层,再将CrSnAl膜层试样放入Ar保护气氛炉中进行中温烧结(温度为600℃,时间为30 min),随炉冷却至室温。利用XRD、SEM、EDS及体式显微镜分析中温烧结对Cr Sn Al膜层形貌、组织结构及元素扩散的影响;根据涂层弯曲断裂形貌、切削划痕力和切屑形貌综合评价膜基界面结合强度。结果添加SnAl后,Cr膜层表面孔隙等缺陷明显减少,膜基界面结合强度得到较大提升,从41.7 MPa提升到了45.8 MPa。600℃烧结后,Cr SnAl膜层韧性增强,并出现韧窝形貌,剪切唇仅为烧结前CrSnAl膜层的1/2,Cr Sn Al/Zr界面结合强度进一步提升到52.1 MPa。结论 Cr膜中添加SnAl有利于膜基界面元素扩散,对膜基界面结合强度提高有较大影响;中温烧结Cr Sn Al膜层韧性及膜基界面结合强度均有较大提升,进而改善了膜基界面结合性能。(本文来源于《表面技术》期刊2018年12期）
吴成芸[2]（2017）在《Cr16Ni6中温高强度不锈钢螺栓带状组织吸磁成因研究》一文中研究指出本文通过对Cr16Ni6中温高强度不锈钢螺栓带状组织吸磁现象分析研究,探索出了Cr16Ni6不锈钢带状组织的吸磁成因、影响因素和改善途径,为今后能正确识别和判断Cr16Ni6中温高强度不锈钢带状组织提供了一定的科学依据。(本文来源于《第十一届全国磁粉渗透检测技术年会论文集》期刊2017-10-12）
荆慧,鲁中良,苗恺,田国强,庞师坤[3]（2015）在《凝胶注模空心叶片氧化铝基陶瓷铸型的中温强度》一文中研究指出使用聚酰亚胺和磷酸铝作为黏结剂,基于叁点抗弯强度测试、热重-差热分析、X射线衍射和扫描电镜分析,研究含黏结剂标准试样的抗弯强度、热失重行为、预烧后的物相变化以及显微结构。结果表明:500℃之前,聚酰亚胺通过熔融交联对氧化铝等陶瓷颗粒产生黏结作用,坯体300℃强度由3MPa提高到5MPa以上;升温至约500℃(升温速率为30℃/h),聚酰亚胺基本烧失,对氧化铝基陶瓷铸型增强作用消失。叁种磷酸铝(正磷酸铝、偏磷酸铝、磷酸二氢铝)可分别将坯体500℃的"零强度"提高至0.2,0.2MPa和0.8MPa。通过浸渍磷酸二氢铝,成功制备无断芯和偏芯缺陷的空心涡轮叶片一体式陶瓷铸型。(本文来源于《材料工程》期刊2015年04期）
王丽腾,罗伟,宫海龙,王琪明[4]（2014）在《添加Ni元素对新型高强度低Cu中温铝合金钎料腐蚀性能的影响》一文中研究指出为研究添加Ni元素对Al-10Si-15Cu合金钎料耐腐蚀性能的影响,本文采用叁电极方法测量了Al-10Si-15Cu和Al-10Si-15Cu-4Ni合金钎料在0.5MNaCl盐溶液中的动电位极化曲线和交流阻抗谱,并利用XRD、SEM和EDS等技术分析腐蚀前后的表面成分和形貌。结果表明,Al-10Si-15Cu-4Ni合金中主要含有α-Al、Si相、Al2Cu相及Al3(Cu,Ni)2相。在Al-10Si-15Cu钎料合金的基础上添加4wt.%Ni后,自腐蚀电流密度icorr从10.18μA cm-2降低到3.42μA cm-2,极化电阻RP提高近3倍,合金耐腐蚀性提高,而临界点蚀电位EPit4Ni负移,ΔE(=EPit-Ecorr)变小,点蚀倾向加剧。Al-10Si-15Cu-4Ni合金钎料中部分Cu元素固溶在粗大耐腐蚀相Al3Ni2中,抑制了腐蚀相Al2Cu相的生成;同时由于Ni的添加耐腐蚀块状Si相转变为片状结构,Al2Cu相聚集,从而增大了基体α-Al的相对面积,这两个方面均有利于钎料合金的耐腐蚀性的提高。(本文来源于《材料科学与工程学报》期刊2014年04期）
王丽腾[5]（2014）在《中温高强度铝合金钎料的制备与性能研究》一文中研究指出钎焊是铝合金连接最常用的方法之一。目前铝合金钎焊用钎料主要为Al-Si系,该类钎料熔点较高,极易造成钎焊铝合金母材的晶粒长大、溶蚀。过高的钎焊温度也易造成母材发生过烧、溶蚀等现象,从而降低钎焊接头的性能。现有的其他Al-Si-Cu系和Al-Si-Mg系铝合金钎料,Cu含量为27-29wt.%,过多的Cu含量使材料变脆及钎焊时出现对母材的溶蚀,很难得到性能优良的钎焊接头。6系可热处理强化铝合金,钎焊后的焊件常进行固溶时效强化处理,因此钎焊用钎料的熔点要求不低于其固溶工艺温度(多在500-520℃),已经研制出的低熔点钎料(熔点低于500℃)无法满足此要求。针对钎焊典型6系合金6061可热处理铝合金(常见热处理工艺T6温度为515℃),本文系统研究添加Ge、Sn等合金元素等对铝合金钎料熔化温度的影响,开发出适于6061可热处理铝合金的熔点高于515℃的中温高强度耐腐蚀钎料,主要研究结果如下：在低Cu钎料Al-10Si-(10,15)Cu基础上添加少量Ge、Sn(≤6wt.%),钎料熔点随着添加量的增加而下降。在Al-10Si-xCu-yNi(10≤x≤15,2.6≤y≤4合金钎料体系中,随着Ni、Cu含量的增加,钎料熔点降低。在Al-10Si-10Cu-2.6Ni-(mGe, nSn)(3≤m≤6,2≤n≤6)合金钎料体系中,随着Ge、Sn含量的增加,钎料合金熔点降低。但在Al-10Si-10Cu-2.6Ni-3Ge的基础上复合添加2-6wt.%Sn, Sn含量的增加对钎料合金的熔点影响不大。在Al-10Si-15Cu-4Ni添加1wt.%,2wt.%Mg,合金钎料熔点温度上升。Al-10Si-15Cu-4Ni合金钎料,熔化温度为515-540.3℃,能满足6061铝合金钎焊后进行热处理的要求。在0.5M NaCl溶液中Al-10Si-15Cu-(0,4Ni)系合金的阳极腐蚀行为相同,一次钝化后发生点蚀。添加4wt.%Ni元素能够提高合金耐腐蚀性,降低合金腐蚀电流密度,增大极化电阻值。使Ecorr正移,合金发生自腐蚀的倾向变小。Ni的添加改变Al-10Si-15Cu-4Ni合金组织分布,使表面更容易被C1-侵蚀,点蚀倾向加剧。两者钎料合金中Al-Cu、Al-Si-Cu、Al-Si-Cu-Ni含Cu共晶组织是优先发生腐蚀的区域,前者合金在θ-Al2Cu相处发生点蚀,后者合金钎料点蚀优先发生在为θ-Al2Cu相和Al3(Cu,Ni)2相与基体之间的相界处。在最佳钎焊温度570℃时,Al-10Si-15Cu-4Ni钎料在母材6061铝合金表面铺展性良好,润湿性较佳,润湿角θ=10.5。。钎料钎焊接头抗剪强度随保温时间的增长而升高,当保温达到60min时,钎焊接头抗剪强度达到最大值144.4MPa。Al-10Si-15Cu-4Ni合金钎料良好的钎焊工艺性,归结于抑制合金熔点的Si、Cu、Ni元素容易从钎料合金中向母材中渗透,发生合金反应增大界面结合强度。Ni元素的添加可以降低钎焊过程中焊缝中脆硬性Al2Cu相的生成量,能够有效改善焊接接头脆硬性。随着钎焊保温时间延长,Al-10Si-15Cu-4Ni/6061Al钎焊接头断裂方式由脆性断裂转为韧性-脆性混合型断裂。(本文来源于《浙江大学》期刊2014-05-14）
孙跃军,李擎宇,李思南,时海芳[6]（2013）在《23MnNiMoCr54钢中温回火组织电子结构参数及强度计算》一文中研究指出利用固体与分子经验电子理论(EET),分析了矿用圆环链23MnNiMoCr54钢中温回火组织特征相,并计算了特征相及相面电子结构参数n′A、Δρ′、σN和σ,最后利用电子结构参数计算了23MnNiMoCr54钢中温回火后的抗拉强度,计算结果与实际符合较好.(本文来源于《原子与分子物理学报》期刊2013年02期）
崔晓敏[7]（2012）在《刚玉质浇注料中温强度与显微结构关系的研究》一文中研究指出对于铝酸钙水泥结合的刚玉质浇注料体系,加入硅微粉不仅可以改善浇注料的颗粒级配、提高其流动性和体积密度,而且还能提高低水泥结合刚玉质浇注料的中温强度。但是对于为什么能在铝酸钙水泥结合体系中引入硅微粉可以获得很高的中温强度尚未有深入的研究,也没有关于含硅微粉和不含硅微粉的浇注料体系的中温强度与显微结构之间关系的系统研究。而且,浇注料的中温强度还可以用来帮助评估浇注料在使用过程中抗结构剥落性的趋势,鉴于以上考虑,本工作拟研究硅微粉加入量和热处理温度(600～1100℃)对中温强度的影响,弄清硅微粉添加量,热处理温度与中温强度、显微结构之间的关系,通过改变硅微粉的加入量和热处理温度,研究硅微粉的含量和热处理温度对中温强度的影响,并把中温强度的变化和显微结构结合起来,期望通过显微结构的分析来弄清中温强度提高的原因。本工作研究了不同的氧化硅微粉加入量对铝酸钙水泥结合刚玉质浇注料的中温强度的影响。以电熔棕刚玉、电熔白刚玉、活性氧化铝微粉、氧化硅微粉和铝酸钙水泥为主要原料,制备浇注料试样及其基质样,并检测常规性能及显微结构。结果表明：硅微粉的加入对铝酸钙水泥结合的刚玉质低水泥浇注料的中温强度有明显影响,不含硅微粉的浇注料试样在中温阶段600～1000℃之间的强度没有多大变化,而含有硅微粉(≥3%)的试样中温强度随着硅微粉的添加量的增加而显着增加。含硅微粉和不含硅微粉的铝酸钙水泥结合刚玉质浇注料在经过中温阶段600℃～1000℃处理后强度的变化与其基质的烧结状况有关。XRD图谱分析的结构表明在中温阶段没有新的有利于提高中温强度的物相出现,但是显微结构的直接观察则显示无氧化硅微粉基质样和含氧化硅基质样在中温阶段强度的变化与显微结构有直接关系,并且在800℃～1000℃已经发生烧结。中温强度在600℃～1000℃温度范围内,不含硅微粉的基质样的显微结构中颗粒独立存在没有接触,随着热处理温度的升高,结构变得疏松,孔隙增多,没有颗粒的颈部现象,没有发生烧结,因而浇注料试样中温强度下降；含硅微粉的浇注料在600℃处理后硅微粉颗粒仍然为完整的小圆球,颗粒之间没有出现颈部长大；800℃煅烧后可观察到颈部长大现象,结构变致密；1000℃热处理之后则颈部现象增多,发生明显烧结,这是含硅微粉≥3%浇注料分别经600。C、8000C和10000C处理后强度出现明显差别的原因所在。本研究表明了含硅微粉和不含硅微粉的铝酸钙水泥结合的刚玉质浇注料在经过中温阶段600℃～1000℃处理后强度的变化与其基质的烧结状况有关。不含硅微粉的基质样在经过中温阶段热处理之后,结构疏松,没有颈部现象,即没有烧结发生,而含有硅微粉的基质样则结构相对致密,有颈部现象并有明显烧结现象,因此两种试样的强度差别较大。通过研究硅微粉的加入量和中温阶段热处理温度对刚玉质浇注料中温强度和显微结构的影响,为更好的理解中温强度与显微结构之间的关系,并寻找合适的方法提高刚玉质浇注料中温强度,改善其使用性能提供指导。(本文来源于《郑州大学》期刊2012-05-01）
崔晓敏,叶国田,王青峰,陈留刚,王米娜[8]（2011）在《刚玉质低水泥浇注料中温强度与显微结构的关系》一文中研究指出研究了硅微粉加入量(质量分数分别为0、1%、3%、5%和7%)和热处理温度(分别为110、600、800和1000℃)对刚玉质低水泥浇注料的常规性能和显微结构的影响,重点通过显微结构分析研究了含硅微粉和不含硅微粉的低水泥浇注料的中温强度与显微结构之间的关系。(本文来源于《2011全国不定形耐火材料学术会议论文集》期刊2011-09-24）
郭银栋[9]（2010）在《提高中间包无磷涂抹料中温强度的措施》一文中研究指出研究了硅微粉、膨润土、广西黏土和焦作黏土等不同结合剂对无磷涂抹料中温强度的影响,结果表明加入硅微粉和广西黏土能够满足其中温度强度的要求。(本文来源于《第十四届晋、鲁、豫、冀、京、辽六省（市）金属（冶金）学会耐火材料学术交流会论文集》期刊2010-10-14）
郭廷杰[10]（2007）在《用中温减径轧制生产高强度高加工性HISTORY钢管》一文中研究指出$T为改善环境而要求汽车的油耗不断下降，但汽车降低油耗主要靠车体轻量化和提高发动机效率，以电焊钢管使汽车部件中空化对车体轻量化和节油十分有效。电焊钢管的优点是价格低廉、尺寸精度高且易薄壁化，对制造汽车(本文来源于《世界金属导报》期刊2007-12-18）
中温强度论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文通过对Cr16Ni6中温高强度不锈钢螺栓带状组织吸磁现象分析研究,探索出了Cr16Ni6不锈钢带状组织的吸磁成因、影响因素和改善途径,为今后能正确识别和判断Cr16Ni6中温高强度不锈钢带状组织提供了一定的科学依据。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
中温强度论文参考文献
[1].严艳芹,邱长军,胡良斌,黄鹤,刘艳红.添加SnAl元素与中温烧结对Cr/Zr膜基界面结合强度的影响[J].表面技术.2018
[2].吴成芸.Cr16Ni6中温高强度不锈钢螺栓带状组织吸磁成因研究[C].第十一届全国磁粉渗透检测技术年会论文集.2017
[3].荆慧,鲁中良,苗恺,田国强,庞师坤.凝胶注模空心叶片氧化铝基陶瓷铸型的中温强度[J].材料工程.2015
[4].王丽腾,罗伟,宫海龙,王琪明.添加Ni元素对新型高强度低Cu中温铝合金钎料腐蚀性能的影响[J].材料科学与工程学报.2014
[5].王丽腾.中温高强度铝合金钎料的制备与性能研究[D].浙江大学.2014
[6].孙跃军,李擎宇,李思南,时海芳.23MnNiMoCr54钢中温回火组织电子结构参数及强度计算[J].原子与分子物理学报.2013
[7].崔晓敏.刚玉质浇注料中温强度与显微结构关系的研究[D].郑州大学.2012
[8].崔晓敏,叶国田,王青峰,陈留刚,王米娜.刚玉质低水泥浇注料中温强度与显微结构的关系[C].2011全国不定形耐火材料学术会议论文集.2011
[9].郭银栋.提高中间包无磷涂抹料中温强度的措施[C].第十四届晋、鲁、豫、冀、京、辽六省（市）金属（冶金）学会耐火材料学术交流会论文集.2010
[10].郭廷杰.用中温减径轧制生产高强度高加工性HISTORY钢管[N].世界金属导报.2007
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