导读:本文包含了焊接热模拟论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:S690QL调质钢,模拟连续冷却转变曲线(SHCCT),热影响区(HAZ),冲击韧性
焊接热模拟论文文献综述
裴峰,张由景,曲占元,陈雪龙[1]（2018）在《S690QL调质钢焊接热模拟试验研究》一文中研究指出采用焊接热模拟技术绘制了S690QL调质钢的焊接模拟连续冷却转变曲线(SHCCT),研究了热输入以及焊接道次对粗晶热影响区(CGHAZ)冲击韧性的影响。研究结果表明,S690QL调质钢具有较高的马氏体形成能力,在热输入46.5kJ/cm(对应t_(8/5)=18 s)时,CGHAZ的组织中仍有马氏体的存在;热输入对CGHAZ的冲击韧性影响不大,其主要原因是CGHAZ的晶粒大小随热输入的增加变化不大;经多道次热循环后,细小等轴的重结晶晶粒的形成是导致过临界粗晶热影响区(SCR CGHAZ)的冲击功较CGHAZ的冲击功有大幅度提高的原因。(本文来源于《材料开发与应用》期刊2018年06期）
秦华,苏允海,连景宝[2]（2018）在《BWELDY960Q钢焊接热模拟热影响区组织与性能》一文中研究指出采用焊接热模拟技术模拟BWELDY960Q钢焊接热影响区,在不同峰值温度条件下,研究热影响区各区域组织与性能的变化规律.结果表明,热影响区各微区组织形态不同,粗晶区的组织为板条状马氏体,细晶区的组织为细晶板条马氏体,不完全重结晶区的组织为马氏体、索氏体和铁素体的混合组织,回火区组织为回火索氏体.峰值温度达到1 200℃时,热影响区原始奥氏体晶粒已经开始粗化,并越接近熔合区,晶粒粗化现象越显着.粗晶区冲击韧性较低,韧性损失为母材的82.17%,不完全重结晶区的冲击韧性损失为母材的46.53%.模拟焊接热影响区组织比实际焊接热影响区组织更粗大.(本文来源于《焊接学报》期刊2018年11期）
刘旭辉,欧玲,肖爱达,曾威民[3]（2018）在《700MPa级高强钢焊接热模拟粗晶区组织转变规律》一文中研究指出采用热模拟技术研究了700 MPa级高强钢不同冷却速度条件下热影响区粗晶区(CGHAZ)的组织和性能,获得热影响区连续冷却转变曲线。得到的结果为:t8/5在4~6 s时,硬度值变化不大, CGHAZ组织为板条马氏体。当冷却速度在10~60 s时,随着冷却速度的降低, CGHAZ显微硬度逐渐降低,组织为马氏体和粒状贝氏体。t8/5增加至150 s后,组织基本为粒状贝氏体组织。当t8/5在30 s时,粗晶区显微硬度为269HV1,与基材(266.5HV1)相当。焊接时应控制热输入,使t8/5小于30 s,以保证焊接接头的强度。CEN为0.488%,冷裂纹敏感指数Pcm为0.256%,说明试验钢具有一定的淬硬和冷裂倾向。(本文来源于《金属材料与冶金工程》期刊2018年05期）
董富军,王瑞珍,杨才福[4]（2018）在《正火型460 MPa级容器钢的研制及焊接热模拟试验》一文中研究指出以C-Mn-Si为基础,通过VN微合金化,添加适量镍的成分设计思路,采取控轧和正火工艺,生产出低屈强比高强韧容器用钢板。对正火板进行焊接热模拟试验,结果表明:随着t_(8/5)时间的增加,即热输入的提高,焊接热影响区的硬度和冲击值下降,铁素体含量和晶粒尺寸是主要影响因素;热输入为12.36～14.27 kJ/cm时,可以获得良好CGHAZ性能。(本文来源于《钢铁钒钛》期刊2018年05期）
隋轶,韩严法,傅博,胡奉雅,刘芳芳[5]（2018）在《应用示波冲击法研究Q960钢焊接热模拟冲击韧性》一文中研究指出利用示波冲击方法对Q960钢的焊接热模拟冲击韧性展开研究。对不同热输入下峰值温度分别为1 300℃、1 100℃和850℃的焊接热模拟试样进行了示波冲击和组织检验。结果表明:峰值温度为1 300℃时,热模拟试样的组织以马氏体为主,峰值温度为1 100℃和850℃时,热模拟试样的组织以贝氏体为主;峰值温度为1 300℃时,热模拟试样的裂纹扩展功Wp随焊接热输入的增加先升高后降低,峰值温度为1 100℃和850℃时,热模拟试样的裂纹扩展功Wp随焊接热输入的增加呈现降低的趋势。(本文来源于《宽厚板》期刊2018年03期）
陈光[6]（2018）在《Fe-Ni基奥氏体钢焊接热模拟研究》一文中研究指出奥氏体钢具有优异的耐腐蚀性能、抗氧化性能、高温和低温力学性能被广泛应用到各个领域,但由于其焊接过程中常出现焊接热裂纹、气孔及析出相等问题,降低了焊接接头的性能,制约其应用。因此,寻找合适的焊接工艺是十分重要的工作。本次研究以新型Fe-Ni基奥氏体钢(代号CHDG-B)和Incoloy 800H为研究对象,对其进行了焊接热模拟实验以及实际焊接实验。利用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜分析两种实验钢热影响区(HAZ)的显微组织,并进行了硬度试验、冲击试验、拉伸试验和晶间腐蚀试验检测其力学性能和耐晶间腐蚀性能,制定了CHDG-B和Incoloy 800H合适的TIG焊焊接工艺。对固溶处理后的CHDG-B和Incoloy 800H试样进行不同加热速度(100、50、10℃/s)的焊接热模拟实验,实验结果表明:随加热速度减小,CHDG-B钢的晶粒相对母材(PM)变化不大,产生的析出相为NbC,热影响区的硬度随加热速度的减小而下降,但整体高于母材;Incoloy 800H的晶粒随加热速度减小极易粗化,析出相则为Ti(C,N)及M_(23)C_6,热影响区的硬度随加热速度的减小逐渐下降,当热影响区的平均晶粒直径大于60μm时,其硬度开始小于母材,表现出软化趋势。CHDG-B和Incoloy 800H热影响区组织韧性随加热速度的减小而降低。CHDG-B冲击断口为韧性断裂,裂纹来源为氧化铝和氧化硅的混合型夹杂物;Incoloy 800H冲击断口也为韧性断裂,裂纹来源除氧化铝和氧化硅的混合型夹杂物外还有大块的Ti(C,N)析出相。总体上,CHDG-B在50℃/s的加热速度下,而Incoloy 800H则在100℃/s的加热速度下表现出良好的组织与硬度,冲击韧性等力学性能。CHDG-B和Incoloy 800H试样经不同线能量(5、6.5、10和17 kJ/cm)的热循环实验后,实验结果表明:线能量的增加对两种合金晶粒大小和析出相的影响与加热速度减小相似,因而其硬度和韧性变化趋势也较为接近。但加热速度主要对析出相的分布形貌有影响,而线能量对析出相的分布形貌和数量都有影响,随线能量的增加,两种合金析出相的数量有不同程度的增加。CHDG-B热模拟试样在5 kJ/cm和17 kJ/cm为最佳的塑性和抗拉强度,而Incoloy 800H则在6.5~10kJ/cm下表现出良好的塑性和抗拉强度。在5~17 kJ/cm的线能量范围内,CHDG-B试样均表现出良好的耐晶间腐蚀性能,而Incoloy 800H在线能量低于10 kJ/cm时,耐晶间腐蚀性能良好。总体上,在6.5~10 kJ/cm的线能量下,CHDG-B和Incoloy 800H得到的组织和硬度、强度、塑韧性,耐晶间腐蚀性能等综合性能较为优异。根据焊接热模拟实验结果优化可以得到的组织性能较为优良的焊接接头,CHDG-B和Incoloy 800H靠近焊缝处的热影响区组织与热模拟试样相似,综合性能较为接近。线能量为8.8 kJ/cm(I=75 A,U=14 V,v=5 cm/min)和线能量为6.5 kJ/cm(I=75 A,U=13.5 V,v=6.5 cm/min)为CHDG-B和Incoloy 800H薄板最佳的实际焊接参数。(本文来源于《江苏大学》期刊2018-04-01）
穆宏伟[7]（2018）在《超级奥氏体不锈钢254SMo焊接热模拟组织及耐蚀性研究》一文中研究指出254SMo是一种Cr、Ni、Mo含量较高的超低碳奥氏体不锈钢,具有优越的耐点蚀、耐缝隙腐蚀、耐晶间腐蚀和应力腐蚀性,同时其综合力学性能优良,因此,在废气处理、石油平台、海水淡化、烟气脱硫等行业中得到了广泛的应用。合金含量较高的254SMo在焊接过程中,热影响区奥氏体晶粒容易长大,同时Mo元素含量较高会促进析出相的产生,进而对其力学性能和耐蚀性能产生影响。目前国内外对于254SMo固溶和时效处理对析出相的产生已经做了大量研究,但是对254SMo焊接热影响区组织性能、力学性能及耐蚀性能之间的关系还没有系统的研究。本文利用Gleeble-3800对254SMo焊接热影响区组织进行模拟,通过对热模拟试样的性能分析,选取合适的焊接热输入进行焊条电弧焊接试验。研究结果有望为优化实际焊接工艺参数提供理论依据。首先,采用Gleeble-3800对254SMo不锈钢的热影响区进行热模拟试验,通过光学显微镜、扫描电镜、硬度测试仪等技术手段分析热输入及热循环次数对焊接热影响区组织、析出相及显微硬度的影响规律。试验结果表明,随着热输入的增大和焊接道次的增加热影响区组织晶粒发生明显的长大,且析出相χ相逐渐增多;热影响区组织显微硬度与晶粒粗化和χ相的析出有关,随着热输入的增大,晶粒粗化,显微硬度下降,随着析出相的增多,显微硬度升高。然后,通过动电位极化试验和双环电化学动电位再活化试验对热模拟试样的耐点蚀和耐晶间腐蚀性能进行研究。研究结果表明,随着热输入的增大,击穿电位E_b减小,热影响区的耐点蚀性能下降;当焊接道数为叁道时,随着热输入的增大,再活化率先增大后减小,耐晶间腐蚀性先下降后增强,当热输入为2.5kJ/mm时,再活化率达到4.79%,所以在实际焊接时热输入建议选取在1.5kJ/mm左右。最后,根据热模拟试验得到的组织、析出相、显微硬度及耐蚀性变化规律,选取1.5kJ/mm左右的热输入进行实际SMAW焊接试验,并对实际焊接热影响区的组织、析出相和力学性能进行研究。试验结果表明,随着热输入增大,热影响区组织晶粒发生明显长大,且在热输入为1.61kJ/mm时,热影响区发现有χ相的产生,与热模拟试验得到的结果基本一致。当焊接热输入为1.46 kJ/mm时,焊接接头的综合力学性能优良,且在该热输入下晶粒尺寸较均匀,未见明显析出相的产生。因此,实际SMAW焊接生产中焊接热输入建议选在1.46 kJ/mm左右。(本文来源于《太原科技大学》期刊2018-04-01）
李少英,韩毅华,朱立光,李琨,高爱民[8]（2017）在《大线能量焊接热模拟试件冲击韧度差异分析》一文中研究指出针对DH36高强船板钢进行了焊接热模拟实验,分别检测了试件中心和距中心2 mm处的-20℃的低温冲击韧度,并观察了相应位置的金相组织。与实际焊接接头中距熔合线2 mm处和距熔合线5 mm处的低温冲击韧度以及金相组织进行了比较分析。结果表明,焊接热模拟试件中心冲击功低于距中心4 mm处的冲击功,原因在于该位置的金相组织中含有大量的魏氏组织,降低冲击韧度。此外,就冲击功和金相组织而言,焊接热模拟试件距中心4 mm处与实际焊接接头中距熔合线2 mm处相近。(本文来源于《铸造技术》期刊2017年03期）
王九清,罗应明,胡湘红[9]（2017）在《Q690CFD钢焊接热模拟试验分析研究》一文中研究指出CF钢具有强度高、低温韧性良好以及裂纹敏感性低等优良的综合性能,在压力容器、工程机械、水电及海洋工程等行业得到日益广泛的应用。通过Q690CFD钢焊接热模拟试验,研究分析其在回火和焊接状态下的相变规律,为用户在后续加工、焊接工艺设计中提供参考借鉴。(本文来源于《宽厚板》期刊2017年01期）
王青春,张文金,陈佳,陈宝[10]（2017）在《基于焊接热模拟的工程机械用高强钢热影响区组织和力学性能研究》一文中研究指出以工程机械用高强钢Q890为研究对象,采用Gleeble-3800焊接热模拟试验机分别进行了不同t_(8/5)和峰值温度条件下的热模拟试验,并对热模拟试样的显微组织进行了观察,对冲击性能、硬度等力学性能进行了检测。结果表明,随着t_(8/5)的延长,热影响区粗晶区组织逐渐由板条马氏体转变为板条贝氏体、粒状贝氏体,原始奥氏体晶粒逐渐长大;冲击功先升高后降低,t_(8/5)为10 s时冲击性能最差,t_(8/5)为30 s时冲击性能最佳;硬度值逐渐降低,但降低幅度减小。模拟的热影响区粗晶区组织为粗大的板条马氏体,细晶区为细小贝氏体+板条马氏体混合组织,临界区为细小贝氏体组织和回火贝氏体的不均匀组织。随着峰值温度提高,冲击功和硬度值均是先升高后略有降低,峰值温度为950℃时冲击性能最佳,硬度最高。(本文来源于《热加工工艺》期刊2017年03期）
焊接热模拟论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用焊接热模拟技术模拟BWELDY960Q钢焊接热影响区,在不同峰值温度条件下,研究热影响区各区域组织与性能的变化规律.结果表明,热影响区各微区组织形态不同,粗晶区的组织为板条状马氏体,细晶区的组织为细晶板条马氏体,不完全重结晶区的组织为马氏体、索氏体和铁素体的混合组织,回火区组织为回火索氏体.峰值温度达到1 200℃时,热影响区原始奥氏体晶粒已经开始粗化,并越接近熔合区,晶粒粗化现象越显着.粗晶区冲击韧性较低,韧性损失为母材的82.17%,不完全重结晶区的冲击韧性损失为母材的46.53%.模拟焊接热影响区组织比实际焊接热影响区组织更粗大.
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
焊接热模拟论文参考文献
[1].裴峰,张由景,曲占元,陈雪龙.S690QL调质钢焊接热模拟试验研究[J].材料开发与应用.2018
[2].秦华,苏允海,连景宝.BWELDY960Q钢焊接热模拟热影响区组织与性能[J].焊接学报.2018
[3].刘旭辉,欧玲,肖爱达,曾威民.700MPa级高强钢焊接热模拟粗晶区组织转变规律[J].金属材料与冶金工程.2018
[4].董富军,王瑞珍,杨才福.正火型460MPa级容器钢的研制及焊接热模拟试验[J].钢铁钒钛.2018
[5].隋轶,韩严法,傅博,胡奉雅,刘芳芳.应用示波冲击法研究Q960钢焊接热模拟冲击韧性[J].宽厚板.2018
[6].陈光.Fe-Ni基奥氏体钢焊接热模拟研究[D].江苏大学.2018
[7].穆宏伟.超级奥氏体不锈钢254SMo焊接热模拟组织及耐蚀性研究[D].太原科技大学.2018
[8].李少英,韩毅华,朱立光,李琨,高爱民.大线能量焊接热模拟试件冲击韧度差异分析[J].铸造技术.2017
[9].王九清,罗应明,胡湘红.Q690CFD钢焊接热模拟试验分析研究[J].宽厚板.2017
[10].王青春,张文金,陈佳,陈宝.基于焊接热模拟的工程机械用高强钢热影响区组织和力学性能研究[J].热加工工艺.2017
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