导读:本文包含了本构方程论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:方程,应力,合金,时效,动态,结晶,模型。
本构方程论文文献综述
孙光武,李杰聪,辛叁法,王新厚[1]（2019）在《基于非牛顿流体本构方程的熔喷纤维直径预测》一文中研究指出为从理论上精确预测熔喷纤维的直径并揭示其成纤机制,立足于拉格朗日方法的熔喷珠链模型,引入PTT、UCM、Giesekus和Rouse-Zimm这4种非牛顿流体本构方程,分别预测了纤维在气流场中的受力与直径变化。结果表明:采用不同的非牛顿流体本构方程计算获得的纤维黏弹力不同,由此导致模拟结果具有明显差异;纤维的最终直径受到内外应力差和凝固点位置的影响,内外应力差越大,纤维细化速度越快,凝固点距离喷丝孔越远,纤维具有更加充分的空间拉伸,更容易产生较细的纤维;采用UCM非牛顿流体本构方程模拟获得的纤维最粗,而采用Giesekus非牛顿流体本构方程模拟获得的纤维最细;采用Giesekus非牛顿流体本构方程的珠链模型获得的预测结果与实验结果更相符。(本文来源于《纺织学报》期刊2019年11期）
戴青松,邓运来,唐建国,王宇[2]（2019）在《AA5083铝合金热压缩变形行为及应变补偿本构方程（英文）》一文中研究指出采用Gleeble-3500热模拟试验机研究AA5083铝合金在应变速率0.0l～10 s~(-1)、变形温度300～500℃条件下的热压缩变形行为。结果表明:该合金在高应变速率和高变形温度下容易发生动态再结晶,并引起流变应力下降。为了预测不同变形条件下的流动特性,建立基于Arrhenius型方程和Zener-Hollomon参数的应变补偿本构方程,本构方程预测值与实验结果吻合较好,在实验范围内两者的平均相对误差仅为4.52%,说明提出的本构方程可对AA5083铝合金的热变形行为进行精确预测。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2019年11期）
陈益哲,庞玉华,王建国,刘东,王龙祥[3]（2019）在《GH2907合金热变形本构方程》一文中研究指出采用Gleeble-3500热模拟试验机进行等温热压缩实验,分析了GH2907合金在变形温度950～1100℃、应变速率0.01～10 s~(-1)、变形量60%条件下的高温流变行为。结果表明:合金的流变应力随着变形温度的升高或应变速率的降低而显着降低。利用Arrhenius双曲正弦方程和Zener-Hollomon参数计算得出合金的热变形激活能Q为463.043 kJ·mol~(-1);合金的应力-应变曲线具有明显的动态再结晶(DRX)特征,变形量、变形温度以及应变速率对DRX体积分数均具有显着影响。在应变相同时,提高变形温度或降低应变速率,可以明显地提高合金的DRX体积分数。基于应力-位错关系和DRX动力学,建立了加工硬化-动态回复和动态再结晶2个阶段的机理型本构模型,可用于描述流变应力与应变速率和变形温度之间的关系。误差分析相关系数R为0.987,预测值与实验值吻合良好,可用于表征预测GH2907合金的热变形行为。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2019年11期）
王晓强,阮孝林,崔凤奎[4]（2019）在《淬火态42CrMo钢本构方程的建立及验证》一文中研究指出为了建立适用于冷塑性加工力学性能研究的材料本构模型,提出了一种基于材料微观变形机制分析的本构模型建立及其验证方法。以高脆硬性的淬火态42CrMo钢为例,首先根据材料的化学成分和硬度,运用数值计算方法获取冷塑性变形流动应力数据,然后通过分析流动应力数据特点建立了Z-A (Zerilli-Armstron)修正本构方程,最后结合硬度压痕实验结果和有限元仿真对本构方程有效性进行了验证。结果表明,修正后的Z-A本构模型拟合效果好,相关度较高;硬度压痕实验结果与仿真结果整体误差较小,所建立的本构方程能够准确描述材料的力学行为,可以用于淬火态42CrMo钢冷塑性加工的力学特性研究中。(本文来源于《塑性工程学报》期刊2019年05期）
潘光永,骆竹梅,林春蕾[5]（2019）在《铸态GCr15SiMn轴承钢的流变应力本构方程》一文中研究指出在Gleeb-3500型热模拟试验机上对铸态GCr15SiMn轴承钢进行热压缩试验,研究了变形温度(1 223～1 423K)和应变速率(0.1～10.0s~(-1))对流变应力的影响,观察了显微组织;采用基于TEGART和SELLARS等提出的Arrhenius方程,通过试验数据的拟合建立了试验钢的流变应力本构方程,并进行了验证。结果表明:在试验条件下变形时,试验钢的流变曲线均呈现出动态再结晶软化特征,提高变形温度或降低应变速率均可降低其流变应力;在应变速率1.0s~(-1)条件下,升高变形温度会促进试验钢的动态再结晶,同时也使晶粒长大粗化;在变形温度1 423K、应变速率0.1～1.0s~(-1)条件下,应变速率越大,动态再结晶晶粒越细;由建立的流变应力本构方程预测得到的峰值应力与试验结果的平均相对误差为0.393%,说明本构方程较准确。(本文来源于《机械工程材料》期刊2019年10期）
孙有平,胡一杰,陶德福,何江美,李旺珍[6]（2019）在《SiC_p/2024Al基复合材料蠕变时效幂律本构方程的建立》一文中研究指出在时效温度423～463 K、实验应力150、175和200 MPa的条件下,采用电子蠕变机对SiC_p/2024Al基复合材料蠕变时效行为进行研究。采用幂律本构方程,通过对实验数据的线性回归分析,建立SiC_p/2024Al基复合材料稳态蠕变速率与实验应力及时效温度之间的本构模型。研究表明,随着实验应力增大和时效温度的升高,SiC_p/2024Al基复合材料的稳态蠕变速率增大,且蠕变曲线在第二阶段的持续时间缩短;根据本构模型计算得到的稳态蠕变速率的计算值与实验值基本吻合,表明该本构模型能准确的描述SiC_p/2024Al基复合材料蠕变时效行为。(本文来源于《铸造技术》期刊2019年10期）
吴建春,方园,陈先锋[7]（2019）在《薄带连铸耐大气腐蚀钢的热变形行为及本构方程》一文中研究指出采用热模拟压缩试验机研究了适合薄带连铸生产的全新成分的耐大气腐蚀钢在变形温度900～1 200℃、应变速率0.1～30 s-1条件下的高温变形行为,得到了该钢的真应力-真应变曲线,分析了该钢在热变形过程中的动态再结晶行为,从材料本身角度回归得到了该钢高温热变形本构方程。结果表明:在薄带连铸工艺条件下生产耐大气腐蚀钢,在轧制温度1 050℃及以上时,压下量达到20%及以上,就会发生动态再结晶;而在轧制温度900℃时,压下量即使达到40%及以上,也不会发生动态再结晶。通过本构方程计算得到的峰值应力预测值与试验值相吻合,可以较好地描述适合薄带连铸工艺全新成分的耐大气腐蚀钢的高温热变形行为。(本文来源于《连铸》期刊2019年05期）
王琪,王忠堂,安玉良[8]（2019）在《AZ80镁合金热变形本构方程》一文中研究指出在变形温度为533～683K,应变速率为0.001～10s~(-1)条件下,采用热拉伸实验方法测试AZ80镁合金的真实应力-应变曲线,分析应力-应变曲线的变化规律及AZ80镁合金热变形时的微观组织变化规律。结果表明,在一定变形温度条件下,应变速率越高,动态再结晶发生的越充分,再结晶晶粒尺寸越小;在应变速率为0.01s~(-1)时,随着变形温度升高,动态再结晶程度提高;依据Arrhenius本构方程形式,确定适合于AZ80镁合金热变形的本构关系模型,该本构关系模型的相对误差小于18.5%。(本文来源于《沈阳理工大学学报》期刊2019年05期）
张显飞,赵忠兴[9]（2019）在《AA2050合金蠕变时效本构方程的改进》一文中研究指出有限元法预测铝合金蠕变成形工件回弹量的关键是蠕变时效本构方程的构建,为更精确模拟铝合金蠕变时效成形过程,本文改进了文献[18]提出的AA2050合金蠕变时效本构方程,提出本构方程中微观组织相关参数的新算法。基于改进后的本构方程,模拟计算了Al-Cu-Li合金AA2050-T34试样受拉应力作用下的蠕变时效行为,计算结果与实验结果吻合良好。改进后的本构方程可用于模拟预测AA2050合金蠕变时效成形行为。(本文来源于《沈阳理工大学学报》期刊2019年05期）
吴荣华,陈明和,谢兰生,苏楠,陈灿[10]（2019）在《TA32钛合金高温应力松弛行为及其对应的本构方程（英文）》一文中研究指出在不同温度(775、800、825℃)、不同初应力(150、200 MPa)和不同预应变(7.85%、15.7%)下进行TA32钛合金高温应力松弛实验,研究了工艺参数对应力松弛行为的影响。对实验后的试样进行微观组织观察,分析了温度对微观组织的影响。利用二次延迟函数对应力松弛曲线进行拟合,推导得到高温蠕变本构方程,进而将其应用于TA32钛合金应力松弛行为有限元模拟。结果表明:在应力松弛的前200 s,应力松弛速率很快,其应力急剧下降,经过3600 s后应力逐渐趋于平缓并最终达到松弛极限。应力松弛行为随着温度的升高而加快,但其松弛极限随之减小,初应力和预应变则对其影响不大。随着温度的升高晶粒发生了等轴化和长大现象,塑性增强。模拟结果和应力松弛的实验曲线有较高的吻合度,验证了此蠕变方程的可靠性。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2019年10期）
本构方程论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用Gleeble-3500热模拟试验机研究AA5083铝合金在应变速率0.0l～10 s~(-1)、变形温度300～500℃条件下的热压缩变形行为。结果表明:该合金在高应变速率和高变形温度下容易发生动态再结晶,并引起流变应力下降。为了预测不同变形条件下的流动特性,建立基于Arrhenius型方程和Zener-Hollomon参数的应变补偿本构方程,本构方程预测值与实验结果吻合较好,在实验范围内两者的平均相对误差仅为4.52%,说明提出的本构方程可对AA5083铝合金的热变形行为进行精确预测。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
本构方程论文参考文献
[1].孙光武,李杰聪,辛叁法,王新厚.基于非牛顿流体本构方程的熔喷纤维直径预测[J].纺织学报.2019
[2].戴青松,邓运来,唐建国,王宇.AA5083铝合金热压缩变形行为及应变补偿本构方程（英文）[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2019
[3].陈益哲,庞玉华,王建国,刘东,王龙祥.GH2907合金热变形本构方程[J].稀有金属材料与工程.2019
[4].王晓强,阮孝林,崔凤奎.淬火态42CrMo钢本构方程的建立及验证[J].塑性工程学报.2019
[5].潘光永,骆竹梅,林春蕾.铸态GCr15SiMn轴承钢的流变应力本构方程[J].机械工程材料.2019
[6].孙有平,胡一杰,陶德福,何江美,李旺珍.SiC_p/2024Al基复合材料蠕变时效幂律本构方程的建立[J].铸造技术.2019
[7].吴建春,方园,陈先锋.薄带连铸耐大气腐蚀钢的热变形行为及本构方程[J].连铸.2019
[8].王琪,王忠堂,安玉良.AZ80镁合金热变形本构方程[J].沈阳理工大学学报.2019
[9].张显飞,赵忠兴.AA2050合金蠕变时效本构方程的改进[J].沈阳理工大学学报.2019
[10].吴荣华,陈明和,谢兰生,苏楠,陈灿.TA32钛合金高温应力松弛行为及其对应的本构方程（英文）[J].稀有金属材料与工程.2019
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