一、太钢高炉降低烧结矿入炉粉率的实践（论文文献综述）
刘征建,黄建强,张建良,牛乐乐,王耀祖[1]（2021）在《高炉高比例球团冶炼技术发展和实践》文中提出为了推进高炉高比例球团的发展和研究,总结了近年来国内外高比例球团生产实践的最新成果。首先汇总了欧美高炉炉料结构及指标情况,分析了欧美高比例球团冶炼在高炉利用系数、焦比、渣比等方面的优势。其次,对国内首钢京唐、唐钢不锈钢、宝钢湛江等企业的生产实践进行了总结,对比分析了不同钢铁企业球团性能指标及高炉冶炼指标。根据国内外各企业大球比冶炼中的操作制度实践,对高炉冶炼过程装料制度、送风制度、造渣制度及炉型设计等进行了深入分析和研究,给出了基于高比例球团冶炼的操作制度建议。最后,对我国未来发展高炉大比例球团冶炼技术的发展进行了展望和总结。
刘文文,齐渊洪,焦克新,李昊堃[2]（2020）在《太钢6号高炉碱金属的平衡与控制》文中认为针对太钢6号高炉入炉碱负荷及焦比升高的现状,通过对高炉原燃料及支出项的碱金属进行平衡计算,得出太钢高炉碱负荷主要来源于烧结矿,而绝大部分碱金属经炉渣排出炉外。为减少高炉碱负荷和在炉内的富集量,进行排碱优化工作,寻求适合太钢高炉排碱的炉渣成分。研究结果表明,碱度对炉渣排碱能力影响最大,其他因素依次为温度、MgO含量、Al2O3含量。结合太钢高炉生产实际,排碱期间炉渣碱度控制在1.10～1.15范围时,高炉排碱和脱硫的综合效果较好。同时,调整烧结混匀矿和高炉炉料结构及定期排碱作业,给高炉降焦比提供一定空间。
李昊堃[3]（2020）在《太钢高碱度碱性球团矿制备及应用技术基础研究》文中提出碱性球团矿具有生产过程污染物排放量、固体燃料消耗量和返料量低于烧结矿,且其高温冶金性能优于酸性球团矿,高炉配用后有利于高炉实现低渣比、低燃料比及低污染物排放冶炼等多方面优点。国外企业生产碱性球团矿一般采用带式焙烧机工艺（使用气体燃料）,但我国由于能源结构以煤为主,国内球团矿生产企业（特别是独立运行的球团矿生产企业）主要采用以煤为燃料的链篦机-回转窑工艺。因此,需要从冶金物理化学的基本原理出发,结合必要的实验室研究和工业化试验,针对链篦机-回转窑碱性球团矿生产及高炉碱性球团矿应用过程中涉及的环节开展系统的基础研究工作。本文结合太钢未来在自有铁矿资源利用及高炉炉料结构优化方面的发展规划,基于太钢自产铁矿粉的原料特性,围绕链篦机-回转窑法碱性球团生产和高炉碱性球团应用,通过理论分析、模型计算、实验模拟及工业试验,系统研究了碱性球团焙烧特性和还原膨胀微观机制、链篦机-回转窑法生产碱性球团的适宜热工制度、高比例碱性球团高炉炉料结构对高炉冶炼过程影响的热力学机理。为全面推广链篦机-回转窑法碱性球团生产,以及高炉碱性球团矿应用提供理论基础和技术支撑。基于分子理论建立的球团矿焙烧过程热力学模型,系统研究了碱度对球团矿焙烧过程中形成复杂分子及其含量的影响。并在实验室条件下,以太钢自产铁精矿作为原料,制备了不同碱度的球团矿,应用XRD、SEM、EDS、Image-Pro Plus等研究手段,检测了不同碱度球团矿中复杂分子及其含量,验证了热力学模型计算结果的准确性。基于分子理论建立的热力学模型,为研究球团矿的焙烧过程提供了一种新的可靠研究手段,可以方便的预测出原料成分及焙烧温度变化对于球团矿焙烧过程的影响。利用建立的球团矿焙烧热力学模型结合必要的实验研究,系统研究了碱度对于球团矿焙烧固结机理的影响。研究结果表明,对于酸性球团矿而言,其固结机理为赤铁矿晶体再结晶并形成连晶结构;对于碱性球团矿而言,其固结机理为铁酸钙、含钙硅酸盐等低熔点化合物取代Fe2O3微晶连接成为赤铁矿晶体间的粘结相,并且球团矿的碱度不同粘结相的种类不同。当球团矿碱度小于1.0时,粘结相以钙铁橄榄石为主;当球团矿碱度大于1.0时,粘结相中的复合型针状铁酸钙含量增加,铁酸钙取代钙铁橄榄石成为碱性球团的主要粘结相。在碱性球团矿固结机理研究的基础上,进一步研究了碱度对球团矿还原膨胀行为的影响。研究结果表明,碱度小于1.0的球团矿,其还原过程中产生膨胀裂纹的主要原因为,钙铁橄榄石包裹的Fe2O3颗粒与独立的Fe2O3颗粒在还原速度上存在差异,使得球团矿内部产生应力集中,导致晶体结构发生破裂;碱度大于1.0的球团矿,由于球团矿的主要固结相转变为还原速度快的铁酸钙,在还原过程中其熔点较低,形成液相收缩后形成孔洞,减小了球团内因体积膨胀产生的应力集中。因此,碱度大于1.0的碱性球团矿在高炉内还原过程的体积膨胀率显着降低。通过实验室造球、焙烧试验,链篦机-回转窑模拟（扩大）试验及现场工业试验,研究了利用太钢自产精矿粉制备碱性球团矿的适宜预热焙烧制度。研究结果表明,鼓风干燥段风温230℃;抽风干燥段风温420℃;预热Ⅱ段风温1160-1180℃;回转窑窑头温度1165-1175℃。在以上工艺条件下生产的碱性球团矿指标:TFe含量62.3%,CaO/SiO2≥1.0,抗压强度≥3500N/个球,还原膨胀率≤15%。可以满足太钢大型高炉对入炉原料使用要求。基于最小自由能原理建立的气-固相热力学计算模型,系统研究了碱性球团矿比例对高炉块状带间接还原过程的影响规律。结果表明,随碱性球团矿比例的增加,炉料在高炉上部块状带的还原度呈下降趋势。其主要原因为随球团矿比例的增加,高炉炉料结构中的铁氧化物组成发生了变化,导致高炉块状带气固相还原反应的反应条件及平衡组成均发生了变化,使得综合炉料还原度下降。基于离子-分子共存理论,建立的高炉渣铁脱硅反应硅元素分配比热力学模型。研究了渣系中各组元的成分变化及对硅分配系数的影响,并定量地计算出渣中各复杂分子及各组元对脱硅的贡献。研究结果表明,高炉渣系中对硅元素分配比影响较大的复杂分子有CaO·SiO2、2CaO·SiO2、CaO·MgO·2SiO2三种,简单分子有CaO、MgO两种。由于碱性球团矿中的CaO含量要远高于酸性球团矿,因此,当高炉配用碱性球团矿有利于脱硅反应的进行。
李旺[4]（2020）在《铁精矿粉配比对唐钢烧结过程的影响》文中提出唐钢通过对国内外铁精矿粉资源市场进行研判,结合自身烧结工艺条件和原燃料现状,购入南非铁精矿粉、提高自产冀东铁精矿粉产能,以期进一步挖掘铁精矿粉资源效益。铁精矿粉资源结构调整后,为保证烧结技术经济指标稳定、满足后续工序对烧结矿的质量要求,亟待开展烧结配矿结构的优化研究工作。借助于实验室检测手段,对南非、研山和司家营三种铁精矿粉的化学成分、粒度组成、最大吸水率、微量元素含量、同化性能等冶金性能进行检测分析;通过唐钢1#烧结机工业实验系统研究了上述三种铁精矿粉对唐钢烧结过程和烧结矿冶金性能以及生产成本的影响规律,确定了唐钢烧结配矿方案中南非、研山、司家营铁精矿粉的适宜配比。南非铁精矿粉含铁品位高,与替代的巴卡粗粉价差为49.06元/t,增加南非铁精矿粉配比有利于提高烧结矿品位和降低配矿成本;但由于南非铁精矿粉TiO2、P含量比较高且成球性能较差,配比达到5%以上时,会造成烧结料层透气性明显变差、烧结矿低温还原粉化等指标恶化,给高炉正常冶炼及后续生产低P品种钢带来不利的影响。研山铁精矿粉Al2O3含量低,有利于降低唐钢烧结矿和高炉炉渣中的Al2O3含量,为改善烧结矿冶金性能和高炉冶炼过程创造了有利的条件;当研山铁精矿粉配比在10%范围内增加时,可以延长烧结过程中高温保持时间,烧结成品率、烧结机台时产量和烧结矿的冶金性能略有改善或保持基本稳定。司家营铁精矿粉的亲水性比较好,同化性能和液相流动性能较上述两种铁精矿粉略好,当司家营铁精矿粉配比在11%范围内增加时,烧结主要技术经济指标略有升高或基本保持稳定;继续增加司家营铁精矿粉配比,烧结料层透气性、烧结成品率、烧结矿低温还原粉化性能有所恶化,但烧结矿的还原性略有改善。在唐钢当前工艺条件下,烧结配矿方案中南非、研山、司家营铁精矿粉配比分别以5%、10%、11%为宜。图39幅;表27个;参53篇。
卢宇栋[5]（2019）在《包钢大型烧结机配矿方案优化研究》文中提出国内高炉的主要炉料仍是烧结矿。烧结矿的产质量直接影响其在高炉内的行为表现及高炉各项技术指标,而烧结矿的质量又与铁矿粉的性能有很大关系。随着现代钢铁行业的发展以及在市场经济的推动下,生产成本和经济效益的矛盾十分突出,降低成本、提高产品质量已迫在眉睫。包钢稀土钢炼铁厂500m2烧结机对应的是4150m3大高炉,因而对烧结矿质量也提出了更高的要求,原料的影响因素、SiO2含量控制、生产成本高等问题亟待解决,如何在采用较多先进技术的烧结机上,通过合理的铁料配置进行优化烧结矿质量及降低烧结矿成本的研究是主要目的。本研究采用烧结杯实验,结合扫描电镜等检测方法,根据现有的烧结机所用铁料的资源状况,首先,探究了投产前适宜铁料结构的确定;其次,投产初期铁料结构优化研究;最后,高性价比铁料结构优化研究。对烧结矿理化指标、工艺指标、冶金性能、矿物组成、显微结构、粒度等进行综合对比分析。投产前铁料配比方案为“50%澳粉+30%再磨+20%混精”是根据对公司铁料资源状况选用的,粉矿比例高,料层透气性好,由于赤铁矿所占比例高,同时烧结矿MgO控制含量低,即可满足大烧结机760mm的超厚料层的生产需求,又可满足大高炉的冶炼需求;投产初期选用进口澳粉、进口蒙古矿再加工的铁精矿及自产巴润铁精矿,从三种铁料化学成分看,由于自产巴润含有钾、钠等有害元素,尽量减少其在4000立级高炉的入炉比例,从而减少其在高炉中钾、钠的循环富集;最后烧结机选用“50%进口澳粉+30%蒙精+20%巴润精矿”铁料结构的混匀矿,烧结矿碱度2.0,烧结矿MgO含量2.0%,蛇纹石调整烧结矿MgO含量。烧结矿可实现品位接近58%,FeO含量在8%左右,强度78%以上,固体燃耗燃耗50kg/t以下的目标,不仅配矿成本低,其烧结矿强度和RI指标也最好,该方案较为合理。但是为了进一步实现降本增效,巴润矿配比还有提升的空间,巴润矿SiO2含量低,在为控制烧结矿SiO2含量的情况下,巴润矿可替代一定比例的澳粉,这样不仅质量指标未有明显的下滑,而且每吨烧结矿可极大的降低配矿成本。
何友国[6]（2019）在《唐钢2000m3高炉铜冷却壁应用研究》文中认为本课题分析总结了高炉应用铜冷却壁后,在炉役前期由于铜冷却壁本身优良的挂渣能力,在高炉原燃料冶金性能变差、入炉粉率增加,高炉操作等因素作用下,造成高炉炉墙形成以铜冷却壁所挂渣皮为基础从下至上的结厚,高炉操作炉型受破坏;同时也分析总结了高炉炉役后期,因铜冷却壁因自身物理化学性质和高炉操作,导致铜冷却壁破损失效的因素。为了保证使用铜冷却壁高炉在炉役前期冶炼的正常运行,一是在判定和处理铜冷却壁结厚方面,唐钢2#高炉在学习借鉴国内高炉处理结厚经验的基础上,通过研究实践总结了一套技术。在判定炉墙结厚的35天内,高炉进行短时间休风45小时,在休风前分组集中插焦,加硅石,先烧掉铜冷却壁所挂渣皮,休风后对结厚方向的冷却壁冷却水改汽化,送风后送水,适当开放边缘气流,形成对结厚体的急冷急热冲击,有利于结厚体的脱落,以达到处理结厚的目的。二是在预防铜冷却壁结厚方面,唐钢2号高炉提出了全流程预防高炉结厚的理念。为了保证使用铜冷却壁高炉在炉役后期的安全运行,唐钢2000m3级高炉总结了铜冷却壁的破损原因、破损铜冷却壁漏水判定。在判定铜冷却壁破损漏水后,利用休风机会,加装铜冷却柱、勾管、冷却水管改工业水开路冷却等措施,来维持高炉的安全运行,从而达到延长一代炉龄,为高炉大修准备争取时间,减小高炉经济损失。图25幅;表21个;参56篇。
刘文文[7]（2018）在《全精粉烧结矿在太钢5号高炉的应用》文中研究指明全精粉烧结矿在太钢5号高炉的应用实践,丰富了太钢高炉在炉料结构方面的调剂手段,减少太钢对外矿的依赖度,同时,给国内同行业拥有自有矿山的企业使用全精粉烧结技术奠定了理论基础和实践经验;另外,在钢铁企业微利时代,使用全精粉烧结矿可以极大程度节约企业现金流,为企业的生存发展起到了积极的作用。
王维兴[8]（2018）在《2017年中钢协高炉炼铁系统能耗现状及节能潜力分析》文中指出2017年中钢协会员单位统计中的炼铁企业总计有90家,产铁62151.43万吨,比上年增长2.15%,其铁产量占全国铁产量的87.44%。与上年同期相比,统计单位增加了9家,但济南钢铁、珠海粤裕丰和滦县金马等企业无相关数据。一、2017年中钢协会员单位炼铁系统能耗情况1.高炉炼铁工序能耗情况2017年中钢协会员单位炼铁工序能耗为390.75kgce/t,比上年升高0.12kgce/t。工序能耗
王维兴[9]（2018）在《2017年中钢协高炉炼铁系统能耗现状及节能潜力分析》文中进行了进一步梳理2017年中钢协会员单位统计中的炼铁企业有90个单位,产铁62151.43万吨,比上年增长2.15%,其铁产量占全国87.44%;与上年同期相比,统计增加了9个单位,但济南钢铁、珠海粤裕丰和滦县金马等企业无相关数据。1.2017年炼铁系统能耗情况1.1.高炉炼铁工序能耗情况:2017年中钢协会员单位炼铁工序能耗为390.75kgce/t,比上年升高0.12kgce/t。工序能耗较低
许满兴[10]（2017）在《烧结矿质量及其对高炉冶炼主要操作指标的影响》文中研究表明本文阐述了烧结矿在高炉炼铁中的地位和作用,阐明了烧结矿质量的内涵,分析了烧结矿的化学成分、物理性能和冶金性能对高炉冶炼主要操作指标的影响,提出了烧结生产改善烧结矿质量的几点结论性意见。
二、太钢高炉降低烧结矿入炉粉率的实践（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、太钢高炉降低烧结矿入炉粉率的实践（论文提纲范文）
（1）高炉高比例球团冶炼技术发展和实践（论文提纲范文）
| 1 高比例球团冶炼实践 |
| 1.1 高品质球团冶炼的质量控制 |
| 1.2 国外高比球团冶炼实践 |
| 1.3 国内高比球团冶炼实践 |
| 2 高炉大球比操作制度探索 |
| 2.1 装料制度 |
| 2.2 送风制度 |
| 2.3 造渣制度 |
| 2.4 炉型设计 |
| 3 结论 |
（2）太钢6号高炉碱金属的平衡与控制（论文提纲范文）
| 1 高炉的Na2O、K2O平衡与分析 |
| 1.1 取样 |
| 1.2 高炉的Na2O、K2O平衡 |
| 2 炉渣排碱性能优化分析 |
| 2.1 试验方案 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.3 试验结果分析 |
| 2.4 炉渣黏度分析 |
| 2.5 炉渣排碱综合分析 |
| 3 高炉碱金属控制措施及效果 |
| 3.1 源头控制 |
| 3.2 定期进行排碱作业 |
| 4 结论 |
（3）太钢高碱度碱性球团矿制备及应用技术基础研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 文献综述 |
| 2.1 球团矿生产工艺的现状及发展趋势 |
| 2.1.1 球团矿的特点 |
| 2.1.2 国外球团矿生产工艺的发展现状 |
| 2.1.3 国内球团矿生产工艺的发展现状 |
| 2.1.4 铁矿球团工艺未来的发展趋势 |
| 2.2 球团矿的生产工艺及特点 |
| 2.2.1 球团矿竖炉生产工艺 |
| 2.2.2 球团矿链篦机-回转窑生产工艺 |
| 2.2.3 球团矿带式焙烧机生产工艺 |
| 2.3 球团矿的种类及特点 |
| 2.3.1 酸性球团矿 |
| 2.3.2 碱性球团矿 |
| 2.4 球团矿还原过程膨胀现象的研究现状 |
| 2.4.1 球团矿还原过程膨胀机理 |
| 2.4.2 碱金属、氟对球团还原膨胀性的影响 |
| 2.4.3 脉石组分对球团还原膨胀性的影响 |
| 2.4.4 含镁添加剂对球团还原膨胀性的影响 |
| 2.4.5 焙烧温度对球团矿还原膨胀率的影响 |
| 2.4.6 还原气氛对球团还原膨胀的影响 |
| 2.4.7 内配碳对双层球团还原膨胀率的影响 |
| 2.5 国内外高炉炉炉料结构中球团矿使用情况 |
| 2.6 课题研究意义及主要研究内容 |
| 3 碱性球团制备原料基础性能研究 |
| 3.1 铁精矿基础性能研究 |
| 3.2 膨润土基础性能研究 |
| 3.3 石灰石粉基础性能研究 |
| 3.4 小结 |
| 4 碱性球团焙烧固结机理及还原膨胀行为研究 |
| 4.1 球团矿焙烧过程热力学模型建立 |
| 4.2 不同碱度球团矿的模型计算结果及固结机理分析 |
| 4.3 模型计算结果的可靠性验证 |
| 4.3.1 不同碱度球团矿试验的制备研究 |
| 4.3.2 不同碱度球团矿XRD衍射法分析 |
| 4.3.3 不同碱度球团矿显微结构分析 |
| 4.3.4 不同碱度球团矿微观结构图像分析 |
| 4.4 不同碱度球团矿的还原过程体积膨胀机理研究 |
| 4.4.1 不同碱度球团还原过程的体积膨胀性能实验结果 |
| 4.4.2 不同碱度球团矿还原后的物相组成分析 |
| 4.4.3 不同碱度球团矿还原后的显微结构分析 |
| 4.4.4 不同碱度球团矿还原膨胀机理分析 |
| 4.5 小结 |
| 5 链篦机-回转窑法碱性球团制备技术研究 |
| 5.1 碱性球团矿生球制备试验 |
| 5.2 碱性球团生球干燥特性研究 |
| 5.2.1 不同碱度下的生球爆裂温度 |
| 5.2.2 不同碱度下的生球干燥速率 |
| 5.3 碱性球团预热焙烧制度研究 |
| 5.3.1 预热制度 |
| 5.3.2 焙烧制度 |
| 5.4 链箅机-回转窑工艺生产碱性球团矿合理工艺参数研究 |
| 5.4.1 碱性球团矿合理链篦机干燥预热工艺参数研究 |
| 5.4.2 碱性球团矿合理回转窑焙烧工艺参数研究 |
| 5.4.3 不同碱度球团矿对比试验研究 |
| 5.5 小结 |
| 6 太钢碱性球团矿工业生产试验研究 |
| 6.1 第一次链篦机—回转窑工艺生产碱性球团矿工业试验研究 |
| 6.1.1 工业试验条件 |
| 6.1.2 工业试验过程 |
| 6.1.3 工业试验结果及讨论 |
| 6.2 球团强度对还原膨胀的影响 |
| 6.2.1 不同抗压强度碱性球团矿的外观 |
| 6.2.2 不同抗压强度碱性球团矿的显微结构分析 |
| 6.2.3 不同抗压强度球团还原膨胀机理分析 |
| 6.3 球团粒度对还原膨胀的影响 |
| 6.3.1 不同粒度碱性球团矿的外观 |
| 6.3.2 不同粒度碱性球团矿的显微结构分析 |
| 6.3.3 不同粒度碱性球团矿还原膨胀机理分析 |
| 6.4 第二次链篦机—回转窑工艺生产碱性球团矿工业试验研究 |
| 6.4.1 控制碱性球团矿还原膨胀率的措施 |
| 6.4.2 工业试验条件 |
| 6.4.3 工业试验结果及讨论 |
| 6.5 小结 |
| 7 碱性球团矿在太钢特大型高炉炉料结构中的应用研究 |
| 7.1 碱性球团矿对高炉块状带间接还原过程的影响研究 |
| 7.1.1 高炉块状带气固相还原反应热力学模型建立 |
| 7.1.2 模型可靠性评价及计算结果讨论分析 |
| 7.2 碱性球团矿对高炉炉料熔滴性能的影响研究 |
| 7.2.1 炉料熔滴性能实验方案及原料条件 |
| 7.2.2 炉料熔滴性能实验结果及讨论 |
| 7.2.3 基于炉料熔滴试样的渣铁分离行为研究 |
| 7.3 碱性球团矿对高炉炉缸渣铁反应过程的影响研究 |
| 7.3.1 基于离子-分子共存理论的硅分配比预报模型建立 |
| 7.3.2 硅分配比预报模型可靠性评价 |
| 7.3.3 硅分配比预报模型计算结果与讨论 |
| 7.4 小结 |
| 8 结论 |
| 参考文献 |
| 附录A 高炉块状带气固相还原反应热力学模型计算原始数据 |
| 附录B 硅分配比预报模型可靠性验证计算原始数据 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（4）铁精矿粉配比对唐钢烧结过程的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 烧结工艺的现状与发展 |
| 1.2.1 烧结的目的及意义 |
| 1.2.2 烧结工艺发展及新技术开发现状 |
| 1.3 铁精矿粉对烧结过程的影响研究现状 |
| 1.3.1 铁精矿粉配比对烧结工艺过程和烧结矿质量的影响 |
| 1.3.2 烧结生产应对铁精矿粉配比变化的技术措施 |
| 1.4 唐钢烧结工艺及矿粉资源情况 |
| 1.4.1 唐钢烧结工艺及新技术应用 |
| 1.4.2 唐钢烧结配矿使用的长协矿资源 |
| 1.5 研究内容及目标 |
| 第2章 铁精矿粉物理化学基础性能研究 |
| 2.1 铁精矿粉常温性能研究 |
| 2.1.1 铁精矿粉化学成分和粒度组成 |
| 2.1.2 铁精矿粉中微量元素含量 |
| 2.1.3 铁精矿粉的吸水性 |
| 2.2 铁精矿粉高温性能研究 |
| 2.2.1 铁精矿粉的熔点 |
| 2.2.2 铁精矿粉的同化性能 |
| 2.2.3 铁精矿粉的液相流动性 |
| 2.2.4 铁精矿粉的粘结相强度 |
| 2.2.5 铁精矿粉的连晶性能 |
| 2.2.6 铁精矿粉生成铁酸钙能力 |
| 2.3 小结 |
| 第3章 铁精矿粉配比对唐钢烧结过程的影响 |
| 3.1 南非铁精矿粉对唐钢烧结过程的影响 |
| 3.1.1 南非铁精矿粉对唐钢烧结生产过程的影响 |
| 3.1.2 南非铁精矿粉对唐钢烧结矿冷态机械强度和粒度组成的影响 |
| 3.1.3 南非铁精矿粉对唐钢烧结矿冶金性能的影响 |
| 3.1.4 南非铁精矿粉对唐钢烧结配矿结构成本的影响 |
| 3.1.5 唐钢烧结配矿中南非铁精矿粉配比的优化选择 |
| 3.2 研山铁精矿粉对唐钢烧结过程的影响 |
| 3.2.1 研山铁精矿粉对烧结技术经济指标的影响 |
| 3.2.2 研山铁精矿粉对烧结矿冶金性能的影响 |
| 3.2.3 研山铁精矿粉对烧结生产成本的影响 |
| 3.3 司家营铁精矿粉对唐钢烧结过程的影响 |
| 3.3.1 烧结烟气脱硫对司家营铁精矿粉的配比限制 |
| 3.3.2 司家营铁精矿粉对烧结技术经济指标的影响 |
| 3.3.3 司家营铁精矿粉对唐钢烧结矿冶金性能的影响 |
| 3.3.4 司家营铁精矿粉对唐钢烧结矿生产成本的影响 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在学期间研究成果 |
（5）包钢大型烧结机配矿方案优化研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 引言 |
| 1 文献综述 |
| 1.1 烧结发展概述 |
| 1.1.1 国外烧结发展现状 |
| 1.1.2 我国烧结发展现状 |
| 1.1.3 包钢稀土钢炼铁厂500m~2烧结机建设情况 |
| 1.2 铁矿粉烧结的反应过程及目的 |
| 1.2.1 铁矿粉烧结反应过程 |
| 1.2.2 铁矿粉烧结生产的目的 |
| 1.3 烧结配矿研究概述 |
| 1.4 外矿的性能特点 |
| 1.4.1 各种外矿化学成分 |
| 1.4.2 各种外矿粒度组成及成球性 |
| 1.4.3 铁矿石的热膨胀和还原膨胀 |
| 1.4.4 铁矿粉烧结液相流动性与同化性对质量的影响 |
| 1.5 烧结矿的矿物组成及其结构对质量的影响 |
| 1.5.1 烧结矿矿物组成及其结构对质量的影响 |
| 1.5.2 影响烧结矿矿物组成和显微结构的因素 |
| 1.6 课题背景和意义 |
| 1.6.1 选题背景 |
| 1.6.2 选题的意义 |
| 2 研究内容及方法 |
| 2.1 投产前适宜铁料结构的确定 |
| 2.2 投产初期铁料结构优化研究及方案 |
| 2.3 高性价比铁料结构优化研究及方案 |
| 3 投产前适宜铁料结构的确定 |
| 3.1 试验结果及分析 |
| 3.1.1 烧结矿质量及烧结工艺参数的变化 |
| 3.1.2 烧结矿化学成分的变化 |
| 3.1.3 烧结矿冶金性能的变化 |
| 3.1.4 烧结矿矿物组成及显微结构的变化 |
| 3.2 本章小结 |
| 4 投产初期铁料结构优化研究及方案 |
| 4.1 试验结果及分析 |
| 4.1.1 铁料结构对烧结矿化学成分及转鼓强度的影响 |
| 4.1.2 铁料结构对烧结矿冶金性能的影响 |
| 4.1.3 铁料结构对烧结矿矿物组成和显微结构的影响 |
| 4.2 本章小结 |
| 5 高性价比铁料结构优化研究 |
| 5.1 提高自产矿比例优化烧结矿质量研究 |
| 5.1.1 试验原料和试验方案 |
| 5.1.2 试验结果及分析 |
| 5.1.3 配矿成本分析 |
| 5.1.4 小结 |
| 5.2 利用外购铁矿资源优化烧结矿质量研究 |
| 5.2.1 试验方案 |
| 5.2.2 含铁原料性能 |
| 5.2.3 试验结果及分析 |
| 5.2.4 配矿成本计算 |
| 5.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
（6）唐钢2000m3高炉铜冷却壁应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 引言 |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 研究高炉应用铜冷却壁的背景及意义 |
| 1.2 高炉冷却设备介绍 |
| 1.2.1 高炉冷却壁分类 |
| 1.2.2 铜冷却壁和铸铁冷却壁的对比 |
| 1.3 国内外高炉铜冷却壁应用情况 |
| 1.3.1 国外高炉铜冷却壁应用情况 |
| 1.3.2 国内高炉铜冷却壁应用情况 |
| 1.4 本章小结 |
| 1.5 本课题研究目标及研究内容 |
| 第2章 唐钢2000m~3高炉本体冷却设备概况 |
| 2.1 冷却系统设计流程及参数 |
| 2.1.1 冷却系统概况 |
| 2.1.2 冷却系统技术参数 |
| 2.2 唐钢2000m~3高炉冷却系统监控和管理制度 |
| 2.2.1 工艺技术控制标准 |
| 2.2.2 工艺技术控制措施 |
| 第3章 唐钢2~#高炉炉役前期铜冷却壁应用研究 |
| 3.1 铜冷却壁对高炉操作炉型的影响 |
| 3.1.1 铜冷却壁对高炉操作炉型影响机理 |
| 3.1.2 铜冷却壁对高炉操作炉型影响的矛盾性 |
| 3.1.3 唐钢2~#高炉铜冷却壁对高炉操作炉型影响现状 |
| 3.2 使用铜冷却壁后唐钢高炉炉墙结厚的征兆 |
| 3.2.1 炉墙温度低 |
| 3.2.2 料尺有尺差 |
| 3.2.3 十字测温边缘低 |
| 3.2.4 炉顶成像边缘出现亮光 |
| 3.2.5 炉缸工作不均 |
| 3.3 唐钢2~#高炉炉墙结厚的原因分析 |
| 3.3.1 高炉大修扩容后炉型不合理 |
| 3.3.2 原燃料 |
| 3.3.3 操作因素导致高炉结厚 |
| 3.4 处理唐钢2~#高炉铜冷却壁结厚方法及实践 |
| 3.4.1 高炉结厚处理的一般原则 |
| 3.4.2 唐钢2~#高炉处理结厚实践 |
| 3.5 预防唐钢2~#铜冷却壁结厚的措施 |
| 3.5.1 实施全流程原燃料整粒工作 |
| 3.5.2 高炉制定原燃料管理措施 |
| 3.5.3 实施烧结系统入机料碱金属和锌元素管控工作 |
| 3.5.4 稳态烧结工艺技术的实施稳定烧结矿冶金性能 |
| 3.5.5 高炉操作制度的合理管控 |
| 3.5.6 建立高炉结厚预警模型 |
| 3.6 应对铜冷却壁结厚效果 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 唐钢1~#高炉炉役后期铜冷却壁应用研究 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 铜冷却壁破损原因分析 |
| 4.2.1 铜冷却壁化学侵蚀 |
| 4.2.2 铜冷却壁应力的破损作用 |
| 4.2.3 铜冷却壁磨损 |
| 4.2.4 操作制度的影响 |
| 4.3 铜冷却壁在唐钢1~#高炉炉役末期破损征兆及应对措施 |
| 4.3.1 冷却壁破损征兆 |
| 4.3.2 冷却壁破损应对措施 |
| 4.3.3 铜冷却壁破损期高炉操作制度调整和管理措施 |
| 4.4 实施效果 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 导师简介 |
| 企业导师简介 |
| 作者简介 |
| 学位论文数据集 |
（7）全精粉烧结矿在太钢5号高炉的应用（论文提纲范文）
| 1 应用背景 |
| 2 应对措施 |
| 2.1 烧结碱度调整 |
| 2.2 炉料结构调整 |
| 2.3 炉料布料位置调整 |
| 2.4 高炉上下部调剂 |
| 2.5 炉缸排放管理 |
| 3 结论 |
（8）2017年中钢协高炉炼铁系统能耗现状及节能潜力分析（论文提纲范文）
| 一、2017年中钢协会员单位炼铁系统能耗情况 |
| 1. 高炉炼铁工序能耗情况 |
| 2. 烧结工序能耗情况 |
| 3. 焦化工序能耗现状 |
| 二、炼铁系统节能潜力分析 |
| 1. 烧结工序节能潜力分析 |
| (1) 烧结矿余热回收技术 |
| (2) 烧结矿质量变化对高炉的影响 |
| (3) 烧结质量变化对生产指标影响 |
| (4) 新型节能点火保温炉应具备如下特点 |
| 2. 高炉工序节能潜力分析 |
| (1) 炼铁余能回收技术 |
| (2) 富氧高风温大喷煤量技术, 可实现高炉喷煤比在200kg/t铁以上 |
| (3) 高炉炼铁精料技术对节能的影响 |
| (4) 铁矿石冶金性能要好 |
| 3. 焦化工序节能潜力分析 |
四、太钢高炉降低烧结矿入炉粉率的实践（论文参考文献）
- [1]高炉高比例球团冶炼技术发展和实践[J]. 刘征建,黄建强,张建良,牛乐乐,王耀祖. 辽宁科技大学学报, 2021(02)
- [2]太钢6号高炉碱金属的平衡与控制[J]. 刘文文,齐渊洪,焦克新,李昊堃. 中国冶金, 2020(12)
- [3]太钢高碱度碱性球团矿制备及应用技术基础研究[D]. 李昊堃. 北京科技大学, 2020(11)
- [4]铁精矿粉配比对唐钢烧结过程的影响[D]. 李旺. 华北理工大学, 2020(02)
- [5]包钢大型烧结机配矿方案优化研究[D]. 卢宇栋. 内蒙古科技大学, 2019(03)
- [6]唐钢2000m3高炉铜冷却壁应用研究[D]. 何友国. 华北理工大学, 2019(04)
- [7]全精粉烧结矿在太钢5号高炉的应用[J]. 刘文文. 山西冶金, 2018(03)
- [8]2017年中钢协高炉炼铁系统能耗现状及节能潜力分析[J]. 王维兴. 冶金管理, 2018(04)
- [9]2017年中钢协高炉炼铁系统能耗现状及节能潜力分析[A]. 王维兴. 2018年高炉限产季、错峰季生产组织经验分析研讨会论文集, 2018
- [10]烧结矿质量及其对高炉冶炼主要操作指标的影响[A]. 许满兴. 2017第五届炼铁对标、节能降本及新技术研讨会论文集, 2017