导读:本文包含了微观力学模型论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:微观,力学,模型,磨削,多相,参数,结构。
微观力学模型论文文献综述
潘鸿晨[1]（2018）在《AZ31B镁合金板材宏-微观力学模型和韧性断裂准则研究》一文中研究指出由于室温变形能力弱,镁合金板材在室温冲压、旋压和弯曲等过程中容易产生破裂现象,建立复杂应力下镁合金板材韧性断裂有限元预测模型对于优化其成形工艺具有重要意义。本文以AZ31B镁合金板材为研究对象,首先,将考虑了镁合金微观塑性变形机制的粘塑性自洽模型与宏观有限元模型相耦合,建立适合镁合金的宏-微观力学模型;然后,基于单向拉伸和压缩实验研究镁合金板材的力学行为及织构演变规律,结合有限元仿真确定宏-微观力学模型中的材料参数,并基于宏-微观力学模型对板材的剪切变形行为进行仿真研究,结合实验结果验证模型在简单应力下的准确性;同时,设计不同的缺口试样进行拉伸实验,基于宏-微观力学模型仿真输出其应力叁轴度、Lode参数及断裂等效塑性应变,建立韧性断裂准则;最后,设计带孔洞的平面应力试样进行拉伸实验,基于宏-微观力学模型和韧性断裂准则仿真研究板料的破裂行为,结合实验结果验证模型在复杂应力下的准确性。在有限元单元积分点处建立局部坐标系,通过ABAQUS子程序求解局部坐标系中弹性应变及粘塑性应变,其中弹性部分通过Jaumann率定义的应力增量方式求解,塑性应变部分通过调用粘塑性自洽模型计算,建立了考虑镁合金微观变形机制的宏-微观力学模型,即考虑了微观基面滑移、柱面滑移、锥面<c+a>滑移及拉伸孪生等引起的多晶体的宏观应变、应变硬化及形变织构。对AZ31B镁合金板材沿轧向(RD)及法向(ND)单向拉伸与单向压缩实验研究,获得了应力应变曲线及织构演变规律。合金板材的初始织构为典型的板织构,力学性能体现出典型的各向异性和拉压不对称性,沿RD拉伸屈服强度比压缩屈服强度高出约70MPa,沿ND压缩屈服强度比拉伸屈服强度高出约58MPa;沿RD拉伸屈服强度比沿ND压缩屈服强度高出约27MPa,沿RD压缩时屈服强度比沿ND拉伸屈服强度高出约15MPa;沿RD方向拉伸与沿ND方向压缩时,力学曲线表现为“上凸”的形状;沿RD方向压缩与沿ND方向拉伸时,应力-应变曲线呈现“S”形。不同加载路径下,织构演变不同,当沿着RD压缩时,织构由初始平行于ND方向偏转为平行于RD;沿ND拉伸时,织构由晶粒c轴初始平行于ND偏转为平行于TD;沿RD拉伸及沿ND压缩时,织构没有发生明显偏转。通过宏-微观力学模型对单向拉伸和压缩变形进行有限元仿真计算,与实验获得力学曲线及织构相对比确定了宏-微观力学模型中的材料参数,其中基面滑移的初始临界剪切应力28 MPa,稳态临界剪切应力为22 MPa,初始硬化率235 MPa和最终硬化率11 MPa,柱面滑移的初始临界剪切应力89 MPa,稳态临界剪切应力为134MPa,初始硬化率264 MPa和最终硬化率62 MPa;锥面的初始临界剪切应力112 MPa,稳态临界剪切应力为220 MPa,初始硬化率4468 MPa和最终硬化率71 MPa;拉伸孪生的初始临界剪切应力48 MPa,其余为零。基于确定了材料参数的宏-微观力学模型对镁合金板材剪切变形的力学行为及织构演变进行仿真,其输出的剪切应力应变曲线和织构与实验结果吻合,验证了模型在简单应力下是准确的。利用缺口试样的拉伸实验结合宏-微观力学模型仿真结果建立了AZ31B镁合金板材的韧性断裂准则。设计了棒状及平面缺口试样,进行拉伸实验研究高应力叁轴度下的力学行为及断裂行为;设计含剪切变形的平面试样,进行拉伸实验研究低应力叁轴度下的力学行为及断裂行为;设计不同高径比的圆棒试样进行压缩实验,研究负应力叁轴度下的力学行为。通过对断口形貌分析可知:在低应力叁轴度下,断口形貌中含有很多剪切平面;在高应力叁轴度下,试样断口形貌表现为韧窝型断裂。对不同试样进行宏-微观力学模型仿真输出织构表明,在高应力叁轴度下织构不发生偏转,而在低负应力叁轴度下织构发生偏转。基于宏-微观力学模型仿真输出不同试样的应力叁轴度、Lode参数、等效断裂应变等。采用二次多项式及Johnson-Cook函数拟合了应力叁轴度与断裂等效塑性应变之间的关系函数,在高应力叁轴度下,随着应力叁轴度增加,断裂等效塑性应变减小;在低应力叁轴度下,随着应力叁轴度增加,断裂等效塑性应变增加;在负应力叁轴度下,随着应力叁轴度增加,等效塑性应变减小。分别采用L-H模型及L-H-M模型建立应力叁轴度、Lode参数与断裂等效塑性应变之间的叁维关系函数。通过粒子群优化算法求解误差函数最小值及最小二乘法拟合,确定L-H模型及L-H-M模型中各个参数。通过与实验结果对比,发现通过粒子群优化算法求解误差函数法优于最小二乘法求解结果。最终,以基于粒子群优化算法求解误差函数确定L-H-M模型的材料参数为应用于镁合金板材成形中的韧性断裂准则。探明加载路径对预制孔洞平面试样韧性断裂行为的影响,同时验证了宏-微观力学模型在复杂应力下是准确的。宏观断口形貌上,轧面内试样呈现颈缩型断裂模式,而纵截面试样为与试样横截面成45°方向剪切聚合导致断裂。通过宏-微观模型模拟分析,输出孔洞在试样横截面方向及斜45°方向的应力叁轴度及断裂塑性应变。通过分析预制孔洞不同位置的应力叁轴度与断裂塑性应变关系发现,在与横截面成45°的两个孔洞之间中心处的应力叁轴度处于低应力叁轴度且对应的断裂等效塑性应变较小,在横截面方向孔洞附近为高应力叁轴度在韧性断裂准则中对应的断裂等效塑性应变比较大。通过韧性断裂准则分析可以判断出造成面内试样断裂主要是因为高应力叁轴度下发生颈缩,而纵截面试样断裂是因为低应力叁轴度下孔洞剪切聚合。(本文来源于《上海交通大学》期刊2018-05-01）
乾增珍,盛明强,田开平[2]（2017）在《戈壁碎石土胶结作用机制及其微观力学模型研究》一文中研究指出戈壁是广泛分布于我国西北地区的一类特殊土地基,由粗粒、细粒、细粒-粗粒间的相互接触与胶结作用而形成骨架颗粒结构,粒间胶结效应明显,工程性质也不同于一般"土石混合体"。以新疆和甘肃典型戈壁碎石土为对象,完成了戈壁碎石土p H值及可溶盐含量测试,并采用X射线衍射、扫描电子显微镜镜下观察和能谱分析等方法,测试获得了戈壁碎石土胶结矿物成分及其微观结构特征与元素组成,揭示了戈壁碎石土粒间胶结作用力类型与形成机制。根据戈壁碎石土胶结物组分及微细观结构测试结果,分析了戈壁碎石土中黏土矿物晶胞吸附其他胶结物或土颗粒中的阳离子所形成胶结的可能化学结构,建立了戈壁碎石土胶结力作用微观力学模型。以胶结黏土矿物含量为变量,得到了戈壁碎石土抗剪黏聚强度与颗粒胶结力间的关系式,并与现场试验结果对比。结果表明,戈壁碎石土宏观强度来源多样,是盐分胶结及土体胶结物微观晶面上离子键作用的综合结果;戈壁碎石土粒间黏土矿物胶结作用实质是黏土矿物或碳酸钙中非金属原子(如O原子)与土体中金属阳离子相结合而形成离子键,胶结力大小由连接胶结物微观晶面间的多个离子键综合贡献确定。(本文来源于《岩土力学》期刊2017年S2期）
李国举[3]（2017）在《TC6钛合金复杂微观组织的叁维模型构建及其静/动态力学行为数值模拟研究》一文中研究指出钛合金具有低密度、高强度、良好的耐热及耐蚀性等诸多优异性能,但其静/动态力学性能对微观组织十分敏感。由于微观组织内部的各组成相因热加工及热处理工艺参数不同而呈现出不同的相比例、相尺寸、相形态、相分布等复杂特征,使得对钛合金力学性能的精确调控十分困难。建立基于微观组织预测材料力学行为的数值模拟方法,对于揭示材料的力学响应过程及内在机理、优化工艺参数具有重要意义。然而传统的基于二维微观组织的数值模拟方法并不能反映钛合金微观组织在叁维(Three Dimensional,简称3D)空间的复杂分布特征,很大程度上影响了计算结果的可靠性。基于此,本文以典型的TC6钛合金为研究对象,围绕其复杂微观组织的叁维模型构建及静/动态力学行为数值模拟等方面内容进行了较为系统和深入的研究。通过Python高级编程语言,基于ANSYS/LS-DYNA大型商用有限元软件自主开发了5款操作简单、高效、专业性强的软件,为基于TC6钛合金3D微观组织的静/动态力学行为数值模拟研究提供了可靠的技术支撑。相关软件如下:(1)基于显微组织图像的有限元建模软件(MF),解决了材料微观组织有限元网格模型构建过程繁琐且网格尺寸不均一的难题;(2)基于纳米压痕测试的双折线材料本构获取软件(BCN),解决了合金单相准静态力学本构参数难以获取的难题;(3)基于显微组织结构的有限元求解软件(MFES),解决了相关有限元求解过程操作过于繁杂的难题;(4)动态力学本构参数校核软件(DMCPV),有效提高了材料动态本构模型参数的可靠性;(5)宏-微观跨尺度模拟软件(MCMS),可高效计算宏观结构件局部微区微观组织的力学响应行为。实现了TC6钛合金复杂微观组织的3D模型重构、定量表征及有限元网格模型的构建。采用双能扫描技术,克服了TC6钛合金组成相之间吸收衬度差别过小的难题,在实验室光源Micro-CT上首次成功获取了TC6钛合金3D相组织模型并开展了定量分析研究。发现初生α相、次生α相和β相体积分数分别为28.32%、48.78和23.90%,且成功获取了TC6钛合金各组成相的空间分布,形状和连通性等复杂的微结构信息:初生α相结构由在3D空间离散分布的单个等轴晶粒和互相搭接在一起的多个等轴晶粒组成,单个等轴晶粒的数量占了总体的50%;次生α相和β相在3D空间内互相交织在一起,呈网状结构分布。通过所构建的MF软件将图像像素点阵与有限元网格的单元建立一一映射关系,成功获得了反映相结构分布特征的TC6钛合金3D相组织有限元网格模型;通过所提出的网格随机分割算法,在3D相组织网格模型基础上,获得了反映晶体取向信息的3D晶粒组织有限元网格模型。基于所获得的TC6钛合金3D微观组织有限元网格模型,再现了微观组织模型内部应力/应变在3D空间内的演化过程,揭示了微结构特征对材料弹塑性变形过程影响规律。通过同步辐射原位拉伸试验、纳米压痕测试技术结合单相自洽拟合算法,首次成功获取了TC6钛合金叁相双折线本构参数,并将其应用于3D相组织准静态拉伸模拟中。研究发现,在材料弹塑性转变过程中,等效应力峰值从初生α相转移到次生α相再到β相;而塑性应变则一直在初生α相内集中。随着变形继续,应力峰值重新转移到初生α相内,而塑性应变则集中在初生α相界面处,表明此处易导致微裂纹萌生。此外,基于3D晶粒组织准静态拉伸模拟结果表明,晶粒取向对模型内部等效应力集中有显着影响,等效应力峰值首先出现在取向沿加载方向等效模量较大的晶粒内。基于所构建的宏-微观跨尺度关联数值模拟方法,再现了TC6钛合金宏观圆柱型动态压缩试样(Ф5 mm×5 mm)内局部微区的绝热剪切变形过程,探明了3D微观组织在高应变率复杂受力状态下的演变过程及内在机理。通过提取宏观试样绝热剪切变形区域内的载荷信息并施加到3D微观组织模型边界,实现了宏-微观跨尺度模拟。模拟结果表明,在宏观模型承载应力塌陷之前,微观组织模型内部各相力学行为差异显着,?相对材料的整体强度贡献最高,而初生α相对塑性贡献最高;当宏观模型承载应力塌陷后,剪切带内部叁相的力学行为差异迅速消失,且最终形成的剪切带宽度为5μm,与SEM观察结果一致。进一步通过热力耦合计算发现剪切带内温度达到780℃左右,超过了TC6钛合金的再结晶温度(680℃),为其微观组织发生动态再结晶提供了动力。(本文来源于《北京理工大学》期刊2017-06-01）
张鹏伟[4]（2017）在《岩土介质孔隙结构及微观渗流力学模型研究》一文中研究指出岩土介质渗流具有显着的孔隙尺度效应。微观渗流力学模型基于岩土介质的复杂孔隙结构,考虑不同孔隙尺度下流体流态变化,能够反映多相流、阻滞、指进效应等现象的动态微观特征。本文总结了孔隙介质微观渗流的研究现状,发展了考虑孔隙尺度特征的渗流理论模型;构建岩土介质孔隙结构模型,结合发展的孔隙尺度渗流理论,建立了微观渗流力学模型;基于微观渗流力学模型,以页岩气开采、CO_2在页岩储层中地质封存为工程背景,对微纳米孔隙介质中单相、两相及多组分流体运移微观机理进行了系统研究。论文取得的新成果包括:发展了描述气体渗流的多流态理论模型。模型充分考虑不同岩土介质中孔隙尺度差异引起流动机制的转变。基于气体分子动力学理论,考虑气体分子间碰撞频率变化引起宏观流动状态动态变化,引入碰撞频率比例因子修正质量流量表达式,较好反映流动过程中多流态动态过渡,并推导表观渗透率计算式。此外,将多流态理论模型与吸附/解吸附、变形等物理机制耦合,建立了页岩气开采过程中多物理场-多流态耦合模型。建立了岩土介质孔隙结构模型。将岩土介质孔隙结构进行特征参数概化,通过孔隙度、孔隙尺寸分布、孔隙间连通性等基本特征参数构建描述不同岩土介质微观孔隙结构的数学模型。模型可以反映不同岩土介质多向连通、各向异性等特征。此外,将孔隙模型应用到微纳米尺度孔隙介质中渗透性分析,获得低渗透率岩土介质的固有渗透率等水力特征参数。建立了微观渗流力学模型,应用于工程问题微观机理分析。针对页岩气开采,发展了孔隙尺度单相渗流模型,分析储层渗透率的动态变化、优势流动等微观机制;针对水力劈裂过程中劈裂液与页岩气的两相渗流特征,建立了孔隙尺度两相流模型,有效模拟多相动态驱替过程;分析CO_2注入页岩储层可行性,建立了孔隙尺度多组分运移模型,考虑多组分竞争吸附、相态变化等微观机制。本文发展的岩土介质孔隙结构模型和微观渗流力学模型可为工程渗流问题的计算分析提供科学依据。(本文来源于《清华大学》期刊2017-05-01）
刘佳明,吴继敏,岳翎,乐慧琳,朱峰[5]（2016）在《PFC~(3D)模型中类岩材料微观力学参数的校准方法研究》一文中研究指出采用数值仿真试验方法,对类岩材料模型的微观力学参数与宏观力学参数间的对应关系进行了研究。在大量叁维颗粒流数值试验结果的基础上,提出适用于类岩材料的PFC~(3D)数值模型微观力学参数的快速校准方法,根据微观参数与宏观力学参数的拟合关系确定材料的微观力学参数参考值。根据确定的微观力学参数构建类岩试件的圆柱体数值模型,模拟圆柱试件的常规叁轴试验,其结果与室内模型试验结果具有良好的一致性,验证了微观参数校准方法及结果的可靠性。(本文来源于《2016年全国工程地质学术年会论文集》期刊2016-10-13）
蒋明镜,周卫,刘静德,李涛[6]（2016）在《基于微观力学机制的各向异性结构性砂土的本构模型研究》一文中研究指出在岩土破损力学基础上,基于微观破损机制,提出了考虑各向异性的结构性砂土本构理论。采用Lade-Duncan强度准则考虑中主应力对抗剪强度的影响;采用考虑颗粒排列组构的各向异性状态变量A反映各向异性对土体强度和变形的影响;通过相似扩大重塑土的屈服面反映结构性对土性的影响;通过引入非相关联流动法则考虑各向异性和结构性对土体塑性变形的影响。同时,将基于微观力学机制的损伤演化规律引入结构性土的硬化规律;该硬化规律同时考虑了塑性体积应变和剪切应变对各向异性结构性土强度的影响。然后将该模型用于模拟室内叁轴压缩试验,初步验证了该模型的合理性和适用性。(本文来源于《岩土力学》期刊2016年12期）
崔轶,李军,陆声,王毅,何晓清[7]（2016）在《激素诱导去势后绵羊骨质疏松动物模型的椎体微观结构观察及力学性能研究》一文中研究指出目的运用去势+糖皮质激素的方法,建立绵羊骨质疏松椎体模型,并通过Micro-CT观察其微观结构变化与其生物力学之间的关系。方法采用完全随机的设计方法,选用3±0.5岁绵羊24只,随机分配至3个处理组:A组(去势组),B组(去势+激素组),C组(假手术组),每组8只绵羊。观察时间为经过相应处理后9,12月。在每个时间点,处死一定数量的绵羊,然后检测各组在各时间点上椎体的骨密度(BMD);生物力学性能变化:测试最大轴向拔出力(Fmax)和最大抗压强度及其能量吸收值.同时切取部分椎体行Micro-CT检查,对各组各个时间点绵羊腰椎骨小梁微观结构进行观察。结果随着时间的延长,A,B组较C组均出现BMD及生物力学性能下降,显微CT观察见骨小梁空间结构呈骨质疏松样变化,且在同一时间点B组较A组向骨质疏松样变化更显着。结论运用去势+糖皮质激素的方法,可快速的建立绵羊骨质疏松动物模型,且经激素诱导9个月及12个月的去势绵羊均是较为理想的骨质疏松动物模型。(本文来源于《中国骨质疏松杂志》期刊2016年07期）
徐赵东,徐超,徐业守[8]（2016）在《微振激励下黏弹性阻尼器微观链结构力学模型》一文中研究指出减小微振动对高精密仪器至关重要,利用黏弹性阻尼器进行微振动抑制是一个新兴而又具有挑战性的课题.本文采用分子链网络模型方法分析了黏弹性材料的微观分子链结构,综合考虑材料分子链结构中的网络链和自由链对黏弹性材料力学性能的影响,提出一种基于材料微观分子链结构的微振激励下黏弹性阻尼器力学模型.模型分别采用标准线性固体模型和Maxwell模型来描述网络链和自由链中单个链的力学性能,并分别采用8链网络模型和3链网络模型考虑两种类型分子链的综合效应,引入温频等效原理描述温度对微振激励下黏弹性阻尼器力学性能的影响.该模型能够描述温度和频率对黏弹性阻尼器动态力学性能的影响,并能够反映黏弹性材料的微观结构与材料力学性能的关系.为验证所提模型的有效性及考察黏弹性阻尼器在微振激励下的耗能能力和动态力学性能,在微振条件下对黏弹性阻尼器进行了动态力学性能试验.研究结果表明黏弹性阻尼器具有较好的微振耗能能力,其动态力学性能受温度和频率影响较大,所提的力学模型能够精确地描述微振激励下黏弹性阻尼器动态力学性能随温度和频率的变化关系.(本文来源于《力学学报》期刊2016年03期）
张静,马士宾,魏连雨,孙敬福,Silvia,Caro[9]（2015）在《基于微观力学模型的沥青混合料水损坏研究》一文中研究指出水-荷载的耦合作用是沥青路面早期破坏的主要原因。该文提出了沥青混合料水损坏的微观力学模型,该模型可以用来量化分析在水-荷载的耦合作用下沥青混合料的损伤过程。同时,考虑到材料的力学性能是含水量的函数,利用内聚力模型对集料-沥青结合料间界面的粘结破坏进行了模拟,并通过沥青混合料内部应力、应变的变化研究了集料-沥青界面间裂缝发生的位置、时间和裂缝扩展过程。结果证明:微观力学模型可以用来揭示沥青混合料水损坏机理,并对连续损伤模型的建立具有一定指导意义。(本文来源于《中外公路》期刊2015年06期）
张雅楠[10]（2015）在《基于微观结构的陶瓷材料磨削机理和磨削力学模型的研究》一文中研究指出工程陶瓷材料因其高硬度、高耐磨性、高强度等优良性能在航空航天等领域已得到广泛应用。但因其组织结构的复杂性当前的主要加工手段仍是磨削加工,且主要依靠实际操作人员的经验,没有形成统一的工艺选择的标准,阻碍了实现加工工艺选择的智能化。本文从优化加工性评价标准的目的出发,通过实验研究不同微观结构的陶瓷在磨削机理方面的特点和理论磨削力学模型的适用性,通过有限元仿真验证晶体陶瓷的晶粒尺寸和磨粒切深对去除机理的影响。首先,本文针对陶瓷材料工艺选择的智能化要求建立了陶瓷材料磨削加工的工艺选择思维流程。在这个流程中,实现工艺选择的智能化最重要的一环就是陶瓷材料的加工性评价,而当前还没有统一的加工性评价标准。通过阅读大量文献并总结发现,加工性评价方法考虑了多种力学性能参数(硬度、韧性、弹性模量等),磨削用量,磨削几何特性并建立了多种磨削参数的理论预测模型。但不管是单因素评价还是综合性能评价,现有的加工性评价方法都没有考虑陶瓷材料微观组织结构特征。然后,选用晶体氧化铝和非晶体熔融石英陶瓷代表两种不同微观结构的工程陶瓷。通过查阅文献和实际测量得到了两种材料的微观形貌和物理力学性能参数。其次,使用MK9025机床对两种材料进行平面磨削试验,通过改变磨削用量的值得到一系列磨粒切深值。记录不同工况下的磨削力数据,并输出。分析磨削力数据并绘制曲线。观察单颗磨粒磨削力、比磨削能、表面粗糙度在不同砂轮下随最大未变形切屑厚度的变化,从而探讨磨粒切深对晶体和非晶体陶瓷材料去除机理的影响,单磨粒理论预测模型对两种陶瓷材料的适用性。最后,为了验证最大未变形切屑厚度对氧化铝陶瓷去除机理的影响,采用内聚力单元模型探究裂纹扩展路径随磨粒切深的变化。从而得到磨粒切深与晶粒尺寸的比例关系对去除机理有重要作用,且这一结果与实验结论相吻合。(本文来源于《天津大学》期刊2015-12-01）
微观力学模型论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
戈壁是广泛分布于我国西北地区的一类特殊土地基,由粗粒、细粒、细粒-粗粒间的相互接触与胶结作用而形成骨架颗粒结构,粒间胶结效应明显,工程性质也不同于一般"土石混合体"。以新疆和甘肃典型戈壁碎石土为对象,完成了戈壁碎石土p H值及可溶盐含量测试,并采用X射线衍射、扫描电子显微镜镜下观察和能谱分析等方法,测试获得了戈壁碎石土胶结矿物成分及其微观结构特征与元素组成,揭示了戈壁碎石土粒间胶结作用力类型与形成机制。根据戈壁碎石土胶结物组分及微细观结构测试结果,分析了戈壁碎石土中黏土矿物晶胞吸附其他胶结物或土颗粒中的阳离子所形成胶结的可能化学结构,建立了戈壁碎石土胶结力作用微观力学模型。以胶结黏土矿物含量为变量,得到了戈壁碎石土抗剪黏聚强度与颗粒胶结力间的关系式,并与现场试验结果对比。结果表明,戈壁碎石土宏观强度来源多样,是盐分胶结及土体胶结物微观晶面上离子键作用的综合结果;戈壁碎石土粒间黏土矿物胶结作用实质是黏土矿物或碳酸钙中非金属原子(如O原子)与土体中金属阳离子相结合而形成离子键,胶结力大小由连接胶结物微观晶面间的多个离子键综合贡献确定。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
微观力学模型论文参考文献
[1].潘鸿晨.AZ31B镁合金板材宏-微观力学模型和韧性断裂准则研究[D].上海交通大学.2018
[2].乾增珍,盛明强,田开平.戈壁碎石土胶结作用机制及其微观力学模型研究[J].岩土力学.2017
[3].李国举.TC6钛合金复杂微观组织的叁维模型构建及其静/动态力学行为数值模拟研究[D].北京理工大学.2017
[4].张鹏伟.岩土介质孔隙结构及微观渗流力学模型研究[D].清华大学.2017
[5].刘佳明,吴继敏,岳翎,乐慧琳,朱峰.PFC~(3D)模型中类岩材料微观力学参数的校准方法研究[C].2016年全国工程地质学术年会论文集.2016
[6].蒋明镜,周卫,刘静德,李涛.基于微观力学机制的各向异性结构性砂土的本构模型研究[J].岩土力学.2016
[7].崔轶,李军,陆声,王毅,何晓清.激素诱导去势后绵羊骨质疏松动物模型的椎体微观结构观察及力学性能研究[J].中国骨质疏松杂志.2016
[8].徐赵东,徐超,徐业守.微振激励下黏弹性阻尼器微观链结构力学模型[J].力学学报.2016
[9].张静,马士宾,魏连雨,孙敬福,Silvia,Caro.基于微观力学模型的沥青混合料水损坏研究[J].中外公路.2015
[10].张雅楠.基于微观结构的陶瓷材料磨削机理和磨削力学模型的研究[D].天津大学.2015
论文知识图
