导读:本文包含了晶化行为论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:合金,块体,超音速,玻璃,流流,热稳定性,形貌。
晶化行为论文文献综述
梁斌,杨治华,贾德昌,周玉[1]（2019）在《亚稳Si-B-C-N系陶瓷的晶化行为研究进展》一文中研究指出亚稳态Si-B-C-N陶瓷及陶瓷基复合材料具有密度低、微观组织结构独特、综合性能优异、可机械加工性好等优势,在热防护和高温结构领域具有光明的应用前景。本文总结了采用无机法以及聚合物裂解法制备的亚稳Si-B-C-N系陶瓷材料高温晶化行为的主要研究进展。首先结合作者在该研究领域的研究成果,系统介绍了采用机械合金化技术制备的Si-B-C-N非晶陶瓷粉体在常压(1 atm)、热压烧结(80 MPa)及高压(5 GPa)条件下的高温晶化过程及机制,其次归纳评述了化学成分对Si-B-C-N陶瓷晶化行为的影响,最后指出了今后可能的研究重点与方向。(本文来源于《现代技术陶瓷》期刊2019年05期）
王晓明,文舒,杨柏俊,韩国峰,朱胜[2]（2019）在《不同热流流场下低温超音速喷涂Al基金属玻璃粉体的晶化行为》一文中研究指出采用基于拉格朗日法的数值模拟与试验测试相结合的方法获得了Al基金属玻璃粉体与丙烷-空气、煤油-氧气及高温空气叁种热流交互作用的气固双相流流场状态;同时,结合Al基金属玻璃粉体基本热物性测试,阐明了热流流场诱发粉体加速、温升及晶化转变的特性演化规律。结果表明:不同的热流流场环境下产生不同的温度场,有助于玻璃粉体加速沉积成形。煤油-氧气热流流场会诱发粉体析出Al2Y等有害相,甚至出现熔化与气化现象。高温空气热流无法消除Al基金属玻璃粉体的固有脆性,难以发生高塑性畸变沉积成形。丙烷-空气热流可将Al基金属玻璃粉体调控至热塑态温度区间,充分利用其在该区间的高塑性、低黏度特性,既能实现高效沉积又可控制晶化转变,是实现Al基金属玻璃最大限度原态沉积的理想热流源。(本文来源于《材料导报》期刊2019年22期）
马国芝,杨俊,李密[3]（2019）在《钛取代铝对Cu_(46)Zr_(46)Al_8非晶合金晶化行为的影响》一文中研究指出采用铜模真空吸铸方法制备Cu_(46)Zr_(46)(Al_(1-x)Ti_x)_8(x=0,0.2,0.4,0.5,0.6,0.8,1.0)非晶合金,研究了钛取代量对合金热稳定性和晶化行为的影响。结果表明:合金的玻璃化转变温度、晶化初始温度、晶化峰值温度随着钛取代量的增加而降低,随着加热速率的增大向高温区移动;当钛取代量增至0.8时,合金的晶化过程由一级晶化变成多级晶化;合金的晶化激活能随着钛取代量的增加呈现降低的趋势,其热稳定性和抗晶化能力降低;合金中生成的Laves相是晶化激活能降低的主要原因。(本文来源于《机械工程材料》期刊2019年07期）
姜海峰[4]（2019）在《CaO-Al_2O_3-SiO_2-TiO_2微晶玻璃焊料的晶化行为及其连接氧化铝陶瓷的研究》一文中研究指出氧化铝陶瓷凭借其优异的力学性能、耐高温性、抗腐蚀性、耐磨性等优点被广泛应用于机械、电子、航空航天,石油化工等领域。然而,由于陶瓷材料的本征脆性,导致其加工成型困难,而连接技术是解决大尺寸或复杂形状陶瓷部件制造的重要方法。特别是面向高温应用的连接技术,已经成为这一领域的研究热点和难点。本文设计并制备了一种高结晶度的CaO-Al_2O_3-SiO_2-TiO_2(CAST)微晶玻璃焊料。深入研究了微晶玻璃焊料的晶化行为,微观结构演化机制,热膨胀及软化行为。并采用CAST微晶玻璃成功实现了氧化铝陶瓷之间的可靠连接,分析了连接工艺对接头微观结构和接头力学性能的影响规律。微晶玻璃焊料的晶化动力学研究表明,随着TiO_2含量的增加,微晶玻璃的晶化激活能先减少后增加,且晶体生长方式由二维结晶变成叁维结晶。当TiO_2含量为15%时,玻璃的晶化激活能最小(323.59kJ/mol)。微观结构分析表明,当TiO_2含量为10%时,玻璃中析出钙长石(CaAl_2Si_2O_8)、榍石(CaTiSiO_5)和硅灰石(CaSiO_3)叁种晶体。当TiO_2含量为15%或20%时,玻璃中仅析出榍石或钙长石晶体。当TiO_2含量不超过15%时,TiO_2能够促进玻璃发生相分离,促进玻璃晶化,使玻璃中形成含钛晶体。当TiO_2含量达到20%时,在形核处理阶段,TiO_2从玻璃中析出,进而促进了钙长石的非均匀形核。当TiO_2含量等于或高于15%时,析出晶体的尺寸达到了纳米级别。热膨胀分析表明,微晶玻璃的热膨胀系数与其析出相的种类和含量密切相关。当TiO_2含量为15%时,玻璃态和晶化态的热膨胀系数均与氧化铝陶瓷较为接近。微晶玻璃的软化温度严重依赖于其晶化体积分数。当TiO_2含量为15%时,玻璃的晶化激活能最小,晶化体积分数最高(69.7%),进而导致其软化温度由玻璃态的769℃提高到晶化态的1027℃。因此,CAST-2玻璃焊料更适合于高温应用需要。在接头连接过程中,氧化铝陶瓷向焊料中溶解,导致接头界面形成了一层钙长石晶体,且随连接温度的升高,钙长石含量逐渐增多。由于钙长石与氧化铝陶瓷热膨胀系数差异较大,导致接头强度降低。另一方面,过低的连接温度(1240℃)导致接头连接层中形成了气孔缺陷,进而降低了接头强度。因此,当连接温度为1260℃时,接头弯曲强度达到最大值256MPa。通过对接头进行晶化处理,使得接头连接层析出了大量细小的榍石晶体,有助于提高接头使用温度,在800℃条件下,接头抗弯曲强度可达242MPa。另外,本文进一步探讨了较大尺寸的氧化铝陶瓷的连接问题。研究表明,毛细钎焊法有助于获得没有缺陷的较大面积的连接接头。(本文来源于《长春工业大学》期刊2019-06-01）
马筱溪[5]（2019）在《Zr基非晶合金力热耦合性能与应力诱导晶化行为》一文中研究指出块体非晶合金亦称为块体金属玻璃,其结构排列方式在原子尺度上与普通晶体金属材料不同,大量的衍射实验结果证实了其原子排列并非如晶体般呈现周期性长程有序状态,也不存在晶体材料中常见的如位错、晶界等点阵缺陷。非晶合金因其结构特性而具有良好的物理化学性能使得非晶材料在航空航天、生物医学等领域有着广阔的应用前景。在非晶体系中,Zr基非晶合金因其低成本、高强度和大玻璃成形能力等特性引起了业界广泛关注,其具有较强的玻璃成形能力和较宽的过冷液相区,便于利用不太复杂的设备制出尺寸较大的非晶合金块体,同时制备出的块体非晶合金具有高强度、高弹性、优良的耐腐蚀性及优异的加工成形等性能,在航空航天等领域应用前景极为广阔。因此近30年来,Zr基非晶合金体系的研究层出不穷,包括非晶形成机制及非晶材料断裂机制、疲劳断裂特性和裂纹尖端的扩展特性的研究,然而Zr基非晶合金常采用吸铸的形式制造,试件内部常有气孔等缺陷,在其特殊的服役条件下,力热耦合特别是疲劳载荷作用会使试件的力学性能发生突变,使得服役性能发生改变,因此研究Zr基非晶合金在力热耦合下的氧化行为及应力诱导下的晶化行为很有必要。本文旨在研究Zr基非晶合金在高温环境下的力学行为,以及在不同温度及力学环境下非晶合金的氧化及晶化行为。通过在100℃、200℃、300℃、400℃对Zr_(55)Cu_(30)Al_(10)Ni_5试件进行高温拉伸及高温压缩试验,并结合SEM观察其不同温度的断口形貌,揭示了不同温度条件下非晶合金断口的断口形貌特征,由典型脉络状条纹至剪切带末端熔滴状态的转变。为研究非晶合金在力热耦合作用下的氧化行为,分别选定100℃、200℃、300℃、400℃这四个低于本材料晶化温度的温度点,通过疲劳试验及对断裂后样品进行XRD分析确定其在不同温度下的氧化生成物。实验发现,非晶合金Zr_(55)Cu_(30)Al_(10)Ni_5在不同温度下具有不同的氧化行为,在较低温度下即100℃-200℃温度范围内,Zr_(55)Cu_(30)Al_(10)Ni_5非晶合金被氧化,主要生成单斜晶型CuO相、六角形晶CuAlO_2相、立方晶CuAl_2O_4相,而在较高温度下即300℃-400℃温度范围内,主要生成的氧化物为四方型晶ZrO_2。并通过对比在400℃下疲劳、拉伸及保温30小时的试件的氧化产物,揭示温度及机械载荷对非晶合金氧化行为的影响。针对非晶合金机械应力诱导下的晶化行为,对Zr_(55)Cu_(30)Al_(10)Ni_5非晶合金试件进行增加微区缺陷,在构建平面复合应力状态的同时,使得被测试件的疲劳裂纹萌生位置可控。并对疲劳断裂后的试件采用纳米压痕的实验方式对断裂后试件不同微区弹性模量、硬度进行检测,发现从试件内部缺口至疲劳断口处硬度具有从小变大的显着趋势,即靠近疲劳断口处产生了机械应力作用下的显着硬化。采用SEM对微区残余压痕形貌进行观测,并结合FIB及TEM对残余压痕不同区域的晶化程度进行了探究,通过对比距离压痕倾斜面不同区域处的电子衍射图及明、暗场像,发现Zr_(55)Cu_(30)Al_(10)Ni_5非晶合金材料在纳米压痕局部力作用下产生塑性变形,诱发了非晶基体的晶化,且产生塑性堆积的区域,越靠近压痕斜面,其晶化程度越高。而对拉伸断裂试件在相同位置进行FIB制样,并未发现明显的晶化现象,表明了疲劳载荷对非晶材料晶化的促进作用强于拉伸载荷。(本文来源于《吉林大学》期刊2019-06-01）
乔吉超,Pelletier,Jean-Marc,姚尧,葛渊[6]（2019）在《Zn_(38)Mg_(12)Ca_(32)Yb_(18)大块金属玻璃的晶化动力学行为（英文）》一文中研究指出采用差示扫描量热分析仪,研究了Zn_(38)Mg_(12)Ca_(32)Yb_(18)大块金属玻璃的在等时和等温状态下的晶化动力学行为。在等时条件下,不同的理论模型来分析特征温度的名义激活能。结果表明,采用Kissinger模型,Flynn-Wall-Ozawa模型和Augis-Bennett模型计算的名义激活能相互吻合。再者,采用Johnson-Mehl-Avrami模型分析了等温过程中晶化转变动力学机。Avrami指数n的分布区间介于3.25到4.12。分析发现,在等温晶化过程中采用Arrhenius方程计算得到的激活能比在等时晶化过中采用Kissinger方程的激活能要大,这可能是由于等温退火过程中能垒比等时晶化过程中的要高所引起的。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2019年05期）
姚伟鑫,夏明许,曾龙,李建国[7]（2019）在《非晶AlNiLa初始晶化行为的结构起源探究》一文中研究指出用差示扫描量热法(differential scanning calorimetry, DSC),同步辐射高能X射线衍射(high energy X-ray diffraction, HEXRD),反蒙特卡洛(reverse Monte Carlo, RMC)模拟及Voronoi tessellation等方法研究了Al_(85.5)Ni_(7.5)La_5M_2(M=Si, Ni, Co, Fe)合金初始晶化行为过程中的原子结构演化差异。DSC测试结果表明Si, Fe及Co置换Ni后体系的初始晶化行为均发生了显着改变,其中Si及Fe置换Ni后体系初始晶化温度(T_(x1))分别降低了67℃和15℃,而Co置换Ni后体系T_(x1)增大了33℃。经RMC模拟及Voronoi tessellation分析可知,合金元素的添加并未显着改变合金的原子拓扑结构组成,因此合金的初始晶化行为差异并非起源于合金的原子拓扑结构构成。进一步分析表明,合金的初始晶化行为与体系平均键长和混合焓(ΔH~(mix))相关,而与混合熵及合金元素半径关系不大。T_(x1)随体系平均键长的增大而降低,并且与ΔH~(mix)符合抛物线方程T_(x1)=-274.3(ΔH~(mix))~2-7542.3ΔH~(mix)-51552.0。当合金混合焓达到一个稳定值时,合金具有较为稳定的结构,热稳定性较高。过高或者过低的混合焓均不利于稳定结构的构成,使得合金在较低温度下便启动晶化过程。(本文来源于《稀有金属》期刊2019年09期）
宋艳玲,索忠源[8]（2019）在《晶化行为对TiZr基块体非晶合金腐蚀性能的影响》一文中研究指出采用电化学方法研究了晶化行为对Ti35Zr30Be24Cu7.5Co3.5块体非晶合金在3mol/L HCl溶液中的腐蚀性能的影响。利用XRD、DSC和SEM对非晶合金的相组成、晶化行为及腐蚀形貌进行了分析。结果表明,Ti35Zr30Be24Cu7.5Co3.5非晶合金晶化后,由α-Ti+CuZr2+CoZr相组成;铸态非晶合金仍具有最佳的耐蚀性;经350℃退火1h后,合金部分晶化,自腐蚀电流密度与其非晶合金腐蚀电流密度在同一个数量级,耐腐蚀性能下降不大;晶化温度达到550℃时,合金完全晶化,耐蚀性变差。(本文来源于《特种铸造及有色合金》期刊2019年01期）
左瑶,王善林,龚玉兵[9]（2018）在《Fe基非晶涂层组织及晶化行为分析》一文中研究指出目的研究非晶涂层在不同喷涂速度下的涂层组织及晶化行为。方法以成分为FeCoCrMoCBY的非晶粉末为喷涂材料,采用超音速火焰喷涂(HVOF)在Q235钢表面制备非晶涂层,通过降低喷涂速度,使得单位面积上涂层得到的热输入量增加,使得涂层发生晶化行为,利用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、差示扫描热仪DSC和透射电镜TEM等研究不同喷涂速度对非晶涂层显微组织及晶化行为的影响。结果随喷涂速度降低,未熔颗粒减少,涂层孔隙率逐渐减小,涂层晶化程度增高且更易氧化。采用不同喷涂速度使单位面积内涂层的热输入量不一样,导致涂层发生晶化,涂层在晶化过程中先析出α-Fe,再析出FeO,Fe_3C及其他相。结论不同喷涂速度下得到的涂层可以用来分析涂层的晶化行为。对于非晶含量较高的涂层,在界面处也可能会有纳米晶产生。(本文来源于《精密成形工程》期刊2018年05期）
焦津,罗强,王勇,沈军[10]（2018）在《粉末中的晶化相对铁基非晶涂层腐蚀行为的影响》一文中研究指出利用超音速火焰喷涂系统(HVAF)制备了Fe_(49.7)Cr_(18)Mn_(1.9)Mo_(7.4)W_(1.6)B_(15.2)C_(3.8)Si_(2.4)非晶涂层。采用X射线衍射仪和扫描电镜分析了粉末和涂层的形貌和微结构。通过动电位极化测试研究了该涂层在3.5wt%Na Cl溶液中的耐腐蚀性。结果表明:粉末和涂层都是部分非晶态,而且涂层的非晶相含量高于粉末。涂层的耐腐蚀性能较差,这主要是由于涂层的晶化相含量较高。晶化相中的Cr、Mo和W含量高于其周边区域。晶化相的形成使周边区域中Cr、Mo和W的含量减少,也降低了周边区域的耐腐蚀性。因此,涂层表面晶化相含量高的粒子会被优先腐蚀。(本文来源于《热加工工艺》期刊2018年12期）
晶化行为论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用基于拉格朗日法的数值模拟与试验测试相结合的方法获得了Al基金属玻璃粉体与丙烷-空气、煤油-氧气及高温空气叁种热流交互作用的气固双相流流场状态;同时,结合Al基金属玻璃粉体基本热物性测试,阐明了热流流场诱发粉体加速、温升及晶化转变的特性演化规律。结果表明:不同的热流流场环境下产生不同的温度场,有助于玻璃粉体加速沉积成形。煤油-氧气热流流场会诱发粉体析出Al2Y等有害相,甚至出现熔化与气化现象。高温空气热流无法消除Al基金属玻璃粉体的固有脆性,难以发生高塑性畸变沉积成形。丙烷-空气热流可将Al基金属玻璃粉体调控至热塑态温度区间,充分利用其在该区间的高塑性、低黏度特性,既能实现高效沉积又可控制晶化转变,是实现Al基金属玻璃最大限度原态沉积的理想热流源。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
晶化行为论文参考文献
[1].梁斌,杨治华,贾德昌,周玉.亚稳Si-B-C-N系陶瓷的晶化行为研究进展[J].现代技术陶瓷.2019
[2].王晓明,文舒,杨柏俊,韩国峰,朱胜.不同热流流场下低温超音速喷涂Al基金属玻璃粉体的晶化行为[J].材料导报.2019
[3].马国芝,杨俊,李密.钛取代铝对Cu_(46)Zr_(46)Al_8非晶合金晶化行为的影响[J].机械工程材料.2019
[4].姜海峰.CaO-Al_2O_3-SiO_2-TiO_2微晶玻璃焊料的晶化行为及其连接氧化铝陶瓷的研究[D].长春工业大学.2019
[5].马筱溪.Zr基非晶合金力热耦合性能与应力诱导晶化行为[D].吉林大学.2019
[6].乔吉超,Pelletier,Jean-Marc,姚尧,葛渊.Zn_(38)Mg_(12)Ca_(32)Yb_(18)大块金属玻璃的晶化动力学行为（英文）[J].稀有金属材料与工程.2019
[7].姚伟鑫,夏明许,曾龙,李建国.非晶AlNiLa初始晶化行为的结构起源探究[J].稀有金属.2019
[8].宋艳玲,索忠源.晶化行为对TiZr基块体非晶合金腐蚀性能的影响[J].特种铸造及有色合金.2019
[9].左瑶,王善林,龚玉兵.Fe基非晶涂层组织及晶化行为分析[J].精密成形工程.2018
[10].焦津,罗强,王勇,沈军.粉末中的晶化相对铁基非晶涂层腐蚀行为的影响[J].热加工工艺.2018
论文知识图
