导读:本文包含了界面间隙论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:间隙,界面,光学,营养盐,孤子,沉积物,钎焊。
界面间隙论文文献综述
娄纪刚,刘浩,洪瑛,曾俊峰,王晓斐[1]（2019）在《人工颈椎间盘置换术后板-骨界面间隙对假体相关并发症的影响》一文中研究指出目的探究人工颈椎间盘置换术(artificial cervical disc replacement,ACDR)术后板-骨界面间隙大小以及界面间隙对置换术后假体相关并发症的影响。方法回顾性分析2008年1月至2016年12月于四川大学华西医院脊柱外科行Prestige LP椎间盘置换的443例的病史及影像学资料。其中,置换手术276例,混合手术167例,共植入椎间盘假体576个。采用日本骨科协会(Japanese orthopaedic association,JOA)评分、颈椎功能障碍指数(neck disability index,NDI)、疼痛视觉模拟评分(visual analogue scale,VAS)评估患者的临床效果;影像学的评价指标则包括置换节段活动度(range of motion,ROM),假体下沉、假体移位及异位骨化(heterotopic ossification,HO)等假体相关并发症以及术中C型臂机透视颈椎侧位X线片上假体-骨界面间隙大小。结果患者术后平均随访(66.2±23.7)个月,末次随访与术前的JOA评分[(14.3±3.8) vs.(8.5±2.4)]、NDI [(5.7±3.5) vs.(12.8±7.6)]、上肢痛VAS [(1.5±1.2) vs.(4.3±2.1)]、颈痛VAS [(1.7±1.5) vs.(3.8±1.8)]比较,差异有统计学意义(P<0.05),而置换节段ROM与术前相比,差异无统计学意义(P>0.05)。ACDR术后板-骨界面残留间隙介于0～1.98 mm之间,依据术后板-骨界面间隙大小,将576个置换节段分为4组(A组≤0.5 mm,0.5 mm<B组≤1.0 mm,1.0 mm<C组≤1.5 mm,D组>1.5 mm)并进行对比分析。结果显示,D组假体下沉发生率[5.5%vs.(A组3.8%、B组4.0%、C组4.3%)]、移位发生率[3.6%vs.(A组1.9%、B组2.3%、C组2.2%)]均大于其余3组,差异有统计学意义(P<0.05),而4组置换节段HO发生率差异无统计学意义。结论 Prestige LP ACDR术后板-骨界面仍残留有0～1.98 mm的间隙;且术后板-骨界面间隙>1.5 mm时,其发生假体下沉、移位的风险明显增加;而术后板-骨界面间隙大小对置换节段HO的发生率无显着影响。(本文来源于《中国骨与关节杂志》期刊2019年06期）
赵冲,卢克清,高立许,陈卫军,惠娟利[2]（2018）在《金属和自散焦周期性介质界面表面间隙孤子的研究》一文中研究指出研究了金属和自散焦周期性介质界面表面间隙孤子的形成及其稳定性.这种表面间隙孤子只存在于超过格子深度临界值的有限间隙内,在第一间隙和第二间隙内间隙孤子存在区域包括稳定区域和不稳定区域,第二间隙内格子深度的临界值远大于第一间隙内格子深度的临界值.在第一间隙内,对给定的格子深度,当传播常数增大时,表面间隙孤子的能流变小,格子区域内表面间隙孤子振荡拖尾变短.对给定的传播常数,表面间隙孤子的能流随格子深度的增加而增大,增大格子深度能把表面间隙孤子由不稳定态转为稳定态.不稳定表面间隙孤子在传输中向横轴正向偏转,偏转角度随格子深度的增加而变小,其主瓣传播轨迹是一条锯齿形曲线.在第二间隙内,表面间隙孤子有较多的拖尾振荡,不稳定区域靠近存在区域的上限,并且随着传播常数增加而逐渐减小.(本文来源于《光子学报》期刊2018年03期）
孙元,刘纪德,侯星宇,王广磊,杨金侠[3]（2016）在《DD5单晶高温合金大间隙钎焊的组织演变与界面形成机制》一文中研究指出采用新型Ni-Co-Cr-W-B+DD99混合粉末钎料焊接DD5单晶高温合金,分析钎料成分对接头显微组织演变和接头力学性能的影响,探讨Ni-Co-Cr-W-B钎料/DD99合金粉的界面形成机制与接头形成机理.结果表明,在钎焊过程中,Ni-Co-CrW-B钎料/DD99合金粉的界面上首先形成了g-Ni初生相,B偏析并析出细小颗粒状的M3B2型硼化物,在冷却过程中残余液相形成块状M3B2相、g+g′共晶相和g-Ni+Ni3B+Cr B共晶相.提高混合粉末钎料中DD99合金粉的配比,可有效抑制焊缝中的硼化物和低熔点共晶相的形成,提高焊缝成分和组织均匀性.当DD99合金粉的配比增加至70%(质量分数)时,B可均匀扩散至DD5母材和DD99合金粉中,未观察到低熔点共晶相,界面处脆性化合物相显着减少,接头高温性能提高.接头经过固溶处理和时效处理后,在870℃的高温拉伸性能可提高至1010 MPa.(本文来源于《金属学报》期刊2016年07期）
范明涛,柳贡慧,李军,郭雪利,何淼[4]（2016）在《热交变压力下水泥环界面微间隙产生机理研究》一文中研究指出目前中国四川地区页岩气开发均采用大排量分段压裂工艺技术,压裂改造过程中套管内温度以及压力的变化可能会导致油气井水泥环界面微间隙的产生。为此利用ABAQUS软件建立了热力耦合下的套管-水泥环-地层组合体有限元瞬态分析模型。基于前人实验的基础上,对温压耦合下的固井界面力学响应进行了模拟;同时分析了交变压力下微间隙的产生对组合体温度场分布的影响。研究结果表明:1微间隙的产生改变了组合体温度变化的连续性,后续施工过程中,套管温度基本接近注液温度;2井筒内的温度变化、套管内压作用下的水泥环塑性变形以及泄压后的井筒内压是导致微间隙产生的主要原因;3不同注液温度下,微间隙尺寸随着水泥环弹性模量的增大而增大。上述研究成果为压裂施工作业中油气井发生气窜以及环空带压的产生机理提供了理论依据。(本文来源于《科学技术与工程》期刊2016年19期）
葛进国[5]（2016）在《窄间隙焊接Cu/Sn-0.7Cu-xNi/Cu界面形态与力学性能的研究》一文中研究指出Sn-0.7Cu钎料凭借其原料来源丰富、杂质敏感度低、生产成本低廉等优点,广泛应用于现代光子和电子封装领域,但与传统的共晶或近共晶Sn-Pb钎料相比,仍存在较多不足,如流动性差、熔点高、热时效稳、定性差等。为进一步优化Sn-0.7Cu钎料显微组织、提高服役可靠性,可采用以下两种途径进行改性:其一是加入微量元素进行合金化,如Ni、Ge、Nd、Zn等;另一种有效途径就是添加微纳米尺寸增强颗粒,如陶瓷颗粒、氧化物颗粒、纳米管等。本课题采用机械混合法制备Ni含量分别为0.025 wt.%、0.05 wt.%、0.1 wt.%、0.2wt.%、0.4 wt.%的Sn-0.7Cu-xNi复合钎料。系统研究了Ni含量对Cu/Sn-0.7Cu-xNi/Cu焊点凝固行为、基体组织、界面金属间化合物(Intermetallic Compounds,IMC)层、工艺性能(铺展性能)及力学性能(显微硬度、拉伸性能及断口形貌)的影响规律,得出了Ni的最佳添加量为0.05 wt.%。然后对Cu/Sn-0.7Cu/Cu及Cu/Sn-0.7Cu-0.05Ni/Cu两种焊点进行热时效处理,研究时效过程中界面形态与力学性能的演变规律。最后,构建了基体钎料中H型IMC颗粒及焊点界面IMC层的生长动力学方程。研究了Cu/Sn-0.7Cu-(0-0.4)Ni/Cu焊点基体组织、界面IMC层和性能的影响规律。Sn-0.7Cu-(0.025-0.2)Ni钎料中各相凝固析出行为与Sn-0.7Cu相似,无明显变化;0.4 wt.%Ni颗粒的添加不仅改变了各相的析出行为,还产生了新相Ni3Sn4。适量Ni颗粒的加入可使钎料基体获得弥散分布的细小点状(Cu、Ni)6Sn5 IMC颗粒,当Ni含量从0.1 wt.%增加至0.4 wt.%时,点状IMC数量不断减少,取而代之的是呈粗大棒状的IMC颗粒。Cu/Sn-0.7Cu-(0-0.05)Ni/Cu焊点中IMC层呈致密平整扇状,且厚度较薄。当Ni添加量为0.05 wt.%Ni时,钎料铺展性能最好,光亮度最佳,表面呈银白色金属光泽;在弥散强化和细晶强化的双重作用下,获得了最大显微硬度数值,为15.32 Hv;钎料基体中弥散分布的点状IMC颗粒作为第二相质点,阻碍了位错的萌生与扩展,使Cu/Sn-0.7Cu-0.05Ni/Cu焊点获得最佳抗拉性能,拉伸断口表面存在大量韧窝,为韧性断裂。Ni颗粒最佳添加量为0.05 wt.%。研究了时效温度对Cu/Sn-0.7Cu/Cu和Cu/Sn-0.7Cu-0.05Ni/Cu焊点中组织和力学性能的影响。热时效后钎料基体中IMC形态主要有H型、E型、U型、棒型、点型、杆型及块型;时效温度对H型(Cu、Ni)6Sn5 IMC形貌无显着影响,但尺寸随时效温度提高而不断增加。在时效过程中,Cu/Sn-0.7Cu-0.05Ni/Cu焊点中界面IMC层直接由焊后扇贝状转为层状结构,未出现Cu/Sn-0.7Cu/Cu焊点在60~140℃时效温度下凹凸不平的锯齿状形貌,且Kirkendall孔洞和微裂纹数量及尺寸均较少,获得了较佳界面形貌;相比于Cu/Sn-0.7Cu/Cu焊点,Cu/Sn-0.7Cu-0.05Ni/Cu在同一时效温度下的界面层厚度较薄,表现出较好的热时效增长稳定性。随时效温度增加,两种焊点中钎料基体显微硬度均呈下降趋势,经60℃时效后,显微硬度下降比较显着,进一步增加温度,显微硬度略有降低。两种焊点抗拉强度和延伸长度均随时效温度增加而呈下降趋势;且均随时效温度的增加由塑形断裂转为脆性断裂,断裂位置也由钎料基体转移至solder/IMC层结合界面处,但同一时效温度下,Cu/Sn-0.7Cu-0.05Ni/Cu表现出较好的韧性行为。研究了等温时效中Cu/Sn-0.7Cu/Cu和Cu/Sn-0.7Cu-0.05Ni/Cu焊点组织和力学性能的演变规律。随时效时间增加,基体中H型形貌未发生显着变化,但尺寸不断长大,呈先缓慢生长再快速长大趋势。两种焊点中界面IMC层厚度均出现不断增大现象,但Cu/Sn-0.7Cu-0.05Ni/Cu焊点层厚度增长比较缓慢,这是因为适量Ni颗粒的添加可阻缓焊点中Sn和Cu原子扩散,抑制热时效中界面IMC层过快长大行为,并有效阻碍了孔洞和裂纹的萌生与扩展;Cu/Sn-0.7Cu/Cu界面IMC层首先由焊后较薄扇贝状转变为针状并部分刺入基体内部,最后转为较平整层状,而Cu/Sn-0.7Cu-0.05Ni/Cu直接由焊后扇贝状转为能量最低的紧密层状,表现出较好的热时效稳定性。焊点力学性能随时效时间增加而不断恶化,但同一时效时间下,Cu/Sn-0.7Cu-0.05Ni/Cu获得了较好的抗拉性能,延伸长度的下降趋势也得到有效抑制;断裂机制由焊后及短时间时效(0-200h)的韧性断裂转为400h时效下的脆性断裂;适量Ni颗粒的添加可使焊点在具有较好抗拉性能的同时仍保持较优异的韧性性能。Cu/Sn-0.7Cu/Cu及Cu/Sn-0.7Cu-0.05Ni/Cu焊点中界面IMC层生长激活能分别为23.42kJ/mol和69.56kJ/mol。(本文来源于《中国矿业大学》期刊2016-05-01）
潘伶,高诚辉[6]（2016）在《分子动力学模拟剪切速度对纳米间隙中角鲨烷界面滑移的影响》一文中研究指出采用聚合物一致性力场(PCFF),分别在7种剪切速度V和3种油膜厚度h下对纳米间隙中润滑剂角鲨烷进行分子动力学模拟,分析固液界面的密度、分子和流速的分布,探究纳米薄膜润滑的润滑机理和剪切速度对界面滑移的影响。结果表明,纳米间隙中润滑剂存在分层现象,各层间距相近,并非越远离固体壁面层间距越大,层间距约为角鲨烷分子单个C C键距离的3~4倍;随着油膜厚度的减小,纳米间隙中润滑剂层状分布越明显,固化层密度越大;当油膜厚度为3.44 nm时,固液界面滑移现象明显,滑移长度b值随着V先增大后减小,当V为22.8 m·s~(-1)时,b达到最大值4.35 nm;根据模拟和计算结果,给出滑移长度与剪切速度的关系公式。(本文来源于《化工学报》期刊2016年04期）
潘鲁生,冯新斌,刘秀伟[7]（2015）在《贵州东风水库沉积物间隙水中溶解态汞及甲基汞的分布特征及界面交换》一文中研究指出为弄清水库沉积物间隙水中汞及甲基汞的分布及扩散特征,于2009年春、夏两季对东风水库进行了采样,分别采用两次金汞齐-CVAFS法和蒸馏-乙基化结合GC-CVAFS法测定沉积物间隙水中溶解态(DHg)和甲基汞(DMeHg)浓度。结果表明夏季沉积物间隙水DHg浓度远高于春季,而DMeHg浓度却略低于春季;沉积物间隙水中DHg和DMeHg均有向上覆水体扩散的趋势,其夏季扩散通量高于春季;间隙水中DMeHg对上覆水体的贡献率大于DHg,最高可达30%,再次证明了沉积物间隙水中的DMeHg是其上覆水体的重要来源。(本文来源于《地球与环境》期刊2015年05期）
魏南,余德光,谢骏,王广军,郁二蒙[8]（2015）在《吉富罗非鱼温棚池塘上覆水-沉积物间隙水营养盐垂直分布特征及其界面交换通量》一文中研究指出利用Peeper(pore water equilibriums)技术采集上覆水-沉积物间隙水整个垂直剖面的原位水样,然后使用微量分光光度法测定样品中主要营养盐NH4+-N、NO3--N、NO2--N、PO43--P和SO42--S的浓度,从而分析吉富罗非鱼(GIFT,Oreochromis niloticus)温棚养殖池塘各营养盐的垂直分布特征,并估算其在上覆水-沉积物界面处的交换通量。结果表明:(1)两罗非鱼温棚养殖池塘,4个Peeper实验组在上覆水-沉积物间隙水中各营养盐组间重复性都较好,且各营养盐都有较强的垂直分布规律。NH4+-N主要存在于沉积物间隙水中,从其表面深度0至6 cm间隙水中NH4+-N浓度迅速增高,8 cm后趋于相对稳定;NO3--N主要存在于上覆水中,沉积物0至4 cm间隙水中3NO--N浓度迅速降低;NO2--N浓度在沉积物表层2 cm处出现峰值;PO43--P浓度在沉积物0至4 cm间隙水中浓度迅速增加至最大值,深度超过4 cm浓度有降低趋势;SO42--S主要存在于上覆水中,沉积物0至8 cm间隙水中SO42--S浓度迅速降低。(2)不同深度的水样根据营养盐浓度,各实验组都可聚类为3组差异显着的类群:上覆水组、表层沉积物组(上覆水-沉积物交界面组)和深层沉积物组。(3)通过Fick第一定律估算营养盐在上覆水-沉积物界面的扩散通量得出:NH4+-N和PO43--P为从沉积物间隙水扩散至上覆水中;NO3--N和SO42--S为从上覆水扩散至沉积物中。4个Peeper实验组NH4+-N的扩散通量分别为22.44 mg/(m2·d)、22.93 mg/(m2·d)、50.84 mg/(m2·d)和16.74 mg/(m2·d),为两罗非鱼温棚养殖池塘主要的沉积物内源释放营养盐。与类似研究比较,本研究通量相对较高,表明养殖池塘沉积物有机质含量相对较高。SO42--S的扩散通量分别为–87.05 mg/(m2·d)、–164.87 mg/(m2·d)、–77.37 mg/(m2·d)和–91.30 mg/(m2·d),为两养殖池塘沉积物最大的吸收营养盐,表明SO42--S还原可能为罗非鱼养殖池塘沉积物中有机质降解的主要途径之一。(本文来源于《中国水产科学》期刊2015年04期）
赵效锋,管志川,廖华林,吴彦先[9]（2015）在《交变压力下固井界面微间隙产生规律研究》一文中研究指出针对油井长期服役过程中的固井界面微间隙产生机理及规律问题,对比国外学者的经典试验,利用ABAQUS有限元软件对套管内压交变作用下的固井界面力学响应进行了模拟分析。分析结果表明,当套管和水泥环应力均处在弹性范围内时,没有微间隙产生;而在高应力作用下水泥环中存在塑性残余变形时,套管内压交替变化将导致套管、水泥环和地层界面变形不再协调,将可能脱开产生微间隙。因此得出结论:套管内压交变作用下的水泥环塑性残余变形是导致微间隙产生的主要原因之一。进一步对影响微间隙尺寸的关键因素及规律进行分析,指出套管内压值越大,产生微间隙的可能性就越大,套管内交变压差越大,微间隙的尺寸就越大;在套管内交变压力作用下,软地层比硬地层固井界面更容易产生微间隙;同时,选用低弹性模量水泥固井界面产生微间隙的可能性则会降低。研究结果对环空带压和环空窜流的产生原因及预防具有重要意义。(本文来源于《石油机械》期刊2015年04期）
韩炜,毛捷,金士杰[10]（2014）在《套管-水泥界面微间隙厚度的低频超声反演方法》一文中研究指出研究了应用低频超声垂直入射反射波实现套管-水泥界面流体微间隙薄层厚度的反演方法。应用灵敏度函数比较分析了分层系统反射谱各阶谐振频率处的相位跳变量较之各阶谐振频率作为反演特征量的优势。通过目标函数分析,选取分层系统3~10阶谐振频率处相位跳变量作为特征量,利用BP神经网络实验获得0.1~1.0 mm内不同间隙层厚度的反演结果。反演结果与真实值的平均相对误差为4.6%,最小反演厚度仅为波长的18%。所选取的相位特征量也可用于其它层状高声阻抗介质下的薄层厚度反演。(本文来源于《声学学报》期刊2014年04期）
界面间隙论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
研究了金属和自散焦周期性介质界面表面间隙孤子的形成及其稳定性.这种表面间隙孤子只存在于超过格子深度临界值的有限间隙内,在第一间隙和第二间隙内间隙孤子存在区域包括稳定区域和不稳定区域,第二间隙内格子深度的临界值远大于第一间隙内格子深度的临界值.在第一间隙内,对给定的格子深度,当传播常数增大时,表面间隙孤子的能流变小,格子区域内表面间隙孤子振荡拖尾变短.对给定的传播常数,表面间隙孤子的能流随格子深度的增加而增大,增大格子深度能把表面间隙孤子由不稳定态转为稳定态.不稳定表面间隙孤子在传输中向横轴正向偏转,偏转角度随格子深度的增加而变小,其主瓣传播轨迹是一条锯齿形曲线.在第二间隙内,表面间隙孤子有较多的拖尾振荡,不稳定区域靠近存在区域的上限,并且随着传播常数增加而逐渐减小.
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
界面间隙论文参考文献
[1].娄纪刚,刘浩,洪瑛,曾俊峰,王晓斐.人工颈椎间盘置换术后板-骨界面间隙对假体相关并发症的影响[J].中国骨与关节杂志.2019
[2].赵冲,卢克清,高立许,陈卫军,惠娟利.金属和自散焦周期性介质界面表面间隙孤子的研究[J].光子学报.2018
[3].孙元,刘纪德,侯星宇,王广磊,杨金侠.DD5单晶高温合金大间隙钎焊的组织演变与界面形成机制[J].金属学报.2016
[4].范明涛,柳贡慧,李军,郭雪利,何淼.热交变压力下水泥环界面微间隙产生机理研究[J].科学技术与工程.2016
[5].葛进国.窄间隙焊接Cu/Sn-0.7Cu-xNi/Cu界面形态与力学性能的研究[D].中国矿业大学.2016
[6].潘伶,高诚辉.分子动力学模拟剪切速度对纳米间隙中角鲨烷界面滑移的影响[J].化工学报.2016
[7].潘鲁生,冯新斌,刘秀伟.贵州东风水库沉积物间隙水中溶解态汞及甲基汞的分布特征及界面交换[J].地球与环境.2015
[8].魏南,余德光,谢骏,王广军,郁二蒙.吉富罗非鱼温棚池塘上覆水-沉积物间隙水营养盐垂直分布特征及其界面交换通量[J].中国水产科学.2015
[9].赵效锋,管志川,廖华林,吴彦先.交变压力下固井界面微间隙产生规律研究[J].石油机械.2015
[10].韩炜,毛捷,金士杰.套管-水泥界面微间隙厚度的低频超声反演方法[J].声学学报.2014
论文知识图
