导读:本文包含了饱和黄土抗剪强度论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:强度,黄土,吸力,基质,泾阳,滤纸,含水量。
饱和黄土抗剪强度论文文献综述
包桂波,李辉,张禹,蒋宁山[1]（2019）在《含水率对非饱和黄土抗剪强度的影响研究》一文中研究指出本文的研究对象是西宁市某地黄土,控制含水量为土体的唯一变量,研究其与强度的关系。本试验采用叁轴不排水剪切试验,得到不同含水率条件下的抗剪强度及其参数,分析其非饱和黄土中的含水量与强度以及剪切强度参数的关系,并将实验数据进行回归分析,得到近似的数学模型。为研究西宁地区黄土的非饱和抗剪强度公式所需的饱和土体c、φ值提供依据。(本文来源于《四川建材》期刊2019年03期）
马金元,陈玉波,朱凡,周紫葳,李宝平[2]（2018）在《饱和与非饱和黄土抗剪强度对比研究》一文中研究指出采用TSZ-1型应变控制式叁轴仪,在轴向静负荷条件下进行强度和变形特性的叁轴剪切破坏试验。试验分为不固结不排水(UU)、固结不排水(CU)和固结排水(CD)。试验结果分析从同一试验不同围压、不同试验同一围压、内聚力和内摩擦角这3个方面着手,观察和分析含水率对各项指标的影响。结果表明:当试样的含水率及固结围压一致时,试样发生破坏时的大小应力差与固结排水条件存在一定的关系,即CD>CU>UU;当试样的含水率及固结围压一致时,黄土的内聚力和内摩擦角与固结排水条件存在一定的关系,即UU>CU>CD;随着含水率的增加黄土的内聚力和内摩擦角均产生衰减,但是内聚力衰减明显,内摩擦角则变化不大。(本文来源于《科学技术创新》期刊2018年10期）
陈星强,任燕妮,李跃,安红兵[3]（2018）在《含水量对非饱和黄土抗剪强度参数的影响》一文中研究指出非饱和土抗剪强度作为土力学研究中的热点也是难点问题之一,越来越多的学者着手研究影响非饱和黄土抗剪强度因素,也取得了阶段性的成果,然而,含水量作为诸多复杂因素中最重要的因素之一,开展含水量对抗剪强度影响的研究层出不穷。此次以兰州非饱和黄土为研究对象,开展固结不排水叁轴试验,探讨兰州非饱和黄土的最佳含水量和最大干密度,不同围压下非饱和黄土的应力-应变关系,以及含水量对非饱和黄土抗剪强度影响因素黏聚力和内摩擦角的影响程度。为今后更广泛地开展非饱和黄土有关研究和指导实践工程,具有一定的指导和实践意义。(本文来源于《甘肃科技》期刊2018年04期）
郑泓[4]（2017）在《基于常规直剪试验的泾阳非饱和黄土抗剪强度研究》一文中研究指出非饱和黄土的抗剪强度研究,是为了提供合理的强度进行地基承载力、边坡稳定性、挡墙土压力和围岩压力等的估算。本试验研究是为解决工程实践问题而设计,希望获得更适应于工程的黄土非饱和抗剪强度估计的理论指导方案。以陕西泾阳典型黄土为研究对象,取L1、S1、L5、L9层原状土样,分别代表地层Q3、Q2和Q1;采用滤纸法进行土水特征曲线测试,直快剪进行不同含水率下的抗剪强度测试,叁轴固结不排水剪、叁轴固结排水剪和直快剪进行饱和抗剪强度指标测试,估计出Bishop模型、Fredlund模型和Vanapalli模型中的参数。本研究获得以下结果:(1)60m埋深时,泾阳黄土的饱和度在20-60%,土水特征曲线从L1至L9在该含水区间内变化幅度较大,土体越密实,在相同含水率下基质吸力越高。(2)不排水快速剪切试验测得的饱和有效内摩擦角远小于排水慢剪试验测试值,相同的试验方法测得的有效内摩擦角较为接近,并与土样的干密度关系甚小,泾阳黄土的固结不排水叁轴试验测得的有效内摩擦角各土层在10°左右,而固结排水剪的结果达27°。(3)建立起Vanapalli非饱和抗剪强度预测模型中的参数?与塑性指数的关系。建立起采用干密度、塑性指数和黏粒含量,结合Fredlund&Xing土水特征曲线方程、Vanapalli抗剪强度模型预测非饱和黄土抗剪强度的方案,泾阳典型黄土L5层在100kPa压力下的直快剪结果对方案进行了有效性检验,误差在40%以内。(本文来源于《长安大学》期刊2017-06-01）
张新婷[5]（2017）在《非饱和黄土抗剪强度研究》一文中研究指出黄土是一种非饱和土,抗剪强度是黄土性质的研究重点。黄土地区地质灾害频繁发生,其原因一方面是由于黄土自身结构疏松、工程性质差;另一方面是因为降雨灌溉等地表水入渗,使得土体的饱和度增大,降低土中的基质吸力,从而引起黄土抗剪强度降低。非饱和土强度理论被普遍接受的有Bishop强度理论、Fredlund双变量强度理论和Lu Ning的吸应力强度理论。本文以陕西泾阳L5地层的黄土为对象,通过试验研究各种非饱和土强度理论参数,对比其优缺点,提出非饱和黄土强度参数的可行性测试方法,便于工程应用。主要开展了以下方面的研究:(1)通过常规叁轴CD试验,得到原状和重塑黄土在不同含水率不同围压下的应力应变曲线和应力路径,计算得出原状和重塑黄土的有效强度参数。结果表明:黄土的有效粘聚力总体上随含水率的增大而降低,当含水率小于塑限含水率时,粘聚力随含水率增大显着降低,当含水率大于塑限含水率时,粘聚力不再随含水率变化,趋于稳定。有效内摩擦角基本不随含水率发生变化。(2)采用压力板仪测得原状和重塑黄土的土水特征曲线,结合强度参数结果,分别估算Bishop强度理论和Fredlund双变量强度理论中的参数χ和φb。(3)基于LuNing吸应力强度理论,采用常规叁轴试验结果来绘制吸应力特征曲线,通过拟合得到吸应力函数的参数,导出黄土的吸应力强度理论中的有关参数。(4)分析了土水特征曲线和抗剪强度-吸力曲线的关系,采用归一化的土水特征曲线来预测抗剪强度-吸力的关系,提出针对L5黄土的预测参数值。(5)分别计算几种强度理论在不同围压和吸力下的抗剪强度值,绘制在叁维曲面图上,并对结果进行比较,得出便于工程应用的非饱和黄土强度参数的可行性测试方法。(本文来源于《长安大学》期刊2017-05-26）
郭倩怡,谷天峰,吴熠哲[6]（2015）在《永靖非饱和黄土抗剪强度试验研究》一文中研究指出以甘肃省永靖非饱和马兰黄土为研究对象,利用非饱和直剪仪对研究区不扰动黄土进行控制基质吸力和净竖向压力为常数的固结慢剪试验,得到了不同基质吸力和净竖向压力下的非饱和黄土抗剪强度,分析探讨了非饱和黄土抗剪强度与基质吸力的关系。结果表明:随着基质吸力的增加,土体的抗剪强度增大,其中黏聚力c随基质吸力呈线性增长,而内摩擦角随基质吸力变化很小,且在本次试验控制的吸力范围内研究区非饱和黄土φb可近似为一常数并小于内摩擦角,说明在该范围内研究区非饱和原状黄土的抗剪强度随着基质吸力以一恒定的斜率持续增长。(本文来源于《水文地质工程地质》期刊2015年06期）
袁志辉,倪万魁,刘茹,李焕焕[7]（2015）在《基于吸应力的非饱和黄土抗剪强度研究》一文中研究指出文章通过滤纸法与直剪试验相结合的方法,得到了非饱和原状黄土土水特征曲线和抗剪强度,分析了基于吸应力下的非饱和原状黄土的抗剪强度。试验结果表明:非饱和原状黄土的抗剪强度随基质吸力的增大表现为非线性增大,并逐渐趋于稳定,与土水特征曲线的变化规律基本一致;表观黏聚力随基质吸力的增大表现为非线性增大,尤其在毛细发挥段和水膜吸附段该趋势变得非常明显;表观内摩擦角随基质吸力的增大呈稍微增大的趋势;与表观内摩擦角相比,表观黏聚力的增加幅度较大,因此基质吸力对抗剪强度的贡献更多地体现在表观黏聚力上。通过吸应力概念得到了非饱和原状黄土的表观黏聚力;当土体含水率大于塑限时,基于吸应力公式计算的表观黏聚力与试验结果基本一致;当土体含水率小于塑限时,运用吸应力公式计算的表观黏聚力远远大于试验结果。因此,在含水率较高时,可用吸应力下的抗剪强度公式预测非饱和原状土抗剪强度;在含水率较低时,基于吸应力下的抗剪强度公式是不适用的。(本文来源于《合肥工业大学学报(自然科学版)》期刊2015年05期）
牛军贤,颉铎铃,吕耀成[8]（2014）在《剪切速率对非饱和黄土抗剪强度影响的试验研究》一文中研究指出针对非饱和黄土具有的特殊结构强度,进行了不同剪切速率下的直接剪切试验和叁轴试验,通过分析不同剪切速率和不同垂直压力对直剪抗剪强度的影响,得出了与饱和软土不同的结论,并指出非饱和黄土直接剪切试验的剪切速率宜为1.0 mm/min。(本文来源于《山西建筑》期刊2014年26期）
员康锋,宿钟鸣,孙志杰[9]（2013）在《非饱和黄土吸力与抗剪强度的试验研究》一文中研究指出针对山西湿陷性黄土进行固结排水控制吸力叁轴试验,而且在固结和剪切两个阶段都进行吸力的控制,研究吸力对湿陷性黄土强度的影响规律。试验结果表明:土体的固结体变随围压的增大而增加,随吸力的增大反而减小;有效应力强度参数c随吸力增大而增大,而有效应力强度参数φ随吸力的增大基本上不变;吸附强度随基质吸力的增大而增大,但存在极值。(本文来源于《重庆交通大学学报(自然科学版)》期刊2013年05期）
蔡东艳[10]（2008）在《非饱和黄土结构性、吸力与抗剪强度特性的试验研究》一文中研究指出黄土是干旱半干旱地区特殊环境条件下沉积形成的,以粉粒为主,具有大孔隙,富含盐分,对水作用敏感的结构性土。黄土的结构性对黄土的工程性质影响很大,研究黄土的结构性对认清黄土的工程性质并用之解决实际问题有着重要的理论和实际意义。本文在详细查阅了大量有关黄土结构性研究现状资料的基础上,通过西安南郊Q3黄土的非饱和叁轴仪试验,测试分析了不同含水率非饱和黄土、饱和黄土及非饱和重塑黄土的应力应变变化规律及吸力特性变化规律。应用叁轴应力条件下结构性土综合结构势的分析方法,首先分析了结构性参数随剪切变形的变化规律,表明在较低应变条件下土的结构性即发挥到了峰值,此后随着剪切变形发展,土的结构性逐渐衰减。与已有的研究成果具有一致的变化规律；其次比较分析了结构性参数变化与非饱和土基质吸力的变化,表明尽管结构性参数随剪切变形在不断衰减变化,但基质吸力在不断增长。进一步表明结构性是原状非饱和土的重要力学性质。再次从原状黄土、重塑黄土和饱和原状黄土的应力应变变化规律出发,比较分析了同一应变条件下由原状土与重塑土抗剪应力差反映的胶结作用和由重塑土与饱和原状土抗剪应力差反映的吸力作用,前者在结构性参数达到峰值时也发挥到了最大值,后者随剪切应变的增长而增大；最后进一步分析了结构性、抗剪强度和基质吸力之间的关系。原状土较重塑土的基质吸力小,但原状土较重塑土的抗剪强度大。非饱和原状黄土的应力应变曲线经结构性参数修正后,主应力差和结构性参数比与主应变的关系曲线呈线性变化规律,从而可以分析确定一定结构性参数条件下,原状土的抗剪强度变化特性。原状土与重塑土的结构性不同,其抗剪强度也不同。从非饱和黄土的结构性参数、基质吸力、胶结作用、吸力作用的变化规律出发,揭示其结构性应力应变特性和抗剪强度特性机理,对于深化非饱和黄土力学特性具有重要价值。(本文来源于《西安理工大学》期刊2008-08-01）
饱和黄土抗剪强度论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用TSZ-1型应变控制式叁轴仪,在轴向静负荷条件下进行强度和变形特性的叁轴剪切破坏试验。试验分为不固结不排水(UU)、固结不排水(CU)和固结排水(CD)。试验结果分析从同一试验不同围压、不同试验同一围压、内聚力和内摩擦角这3个方面着手,观察和分析含水率对各项指标的影响。结果表明:当试样的含水率及固结围压一致时,试样发生破坏时的大小应力差与固结排水条件存在一定的关系,即CD>CU>UU;当试样的含水率及固结围压一致时,黄土的内聚力和内摩擦角与固结排水条件存在一定的关系,即UU>CU>CD;随着含水率的增加黄土的内聚力和内摩擦角均产生衰减,但是内聚力衰减明显,内摩擦角则变化不大。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
饱和黄土抗剪强度论文参考文献
[1].包桂波,李辉,张禹,蒋宁山.含水率对非饱和黄土抗剪强度的影响研究[J].四川建材.2019
[2].马金元,陈玉波,朱凡,周紫葳,李宝平.饱和与非饱和黄土抗剪强度对比研究[J].科学技术创新.2018
[3].陈星强,任燕妮,李跃,安红兵.含水量对非饱和黄土抗剪强度参数的影响[J].甘肃科技.2018
[4].郑泓.基于常规直剪试验的泾阳非饱和黄土抗剪强度研究[D].长安大学.2017
[5].张新婷.非饱和黄土抗剪强度研究[D].长安大学.2017
[6].郭倩怡,谷天峰,吴熠哲.永靖非饱和黄土抗剪强度试验研究[J].水文地质工程地质.2015
[7].袁志辉,倪万魁,刘茹,李焕焕.基于吸应力的非饱和黄土抗剪强度研究[J].合肥工业大学学报(自然科学版).2015
[8].牛军贤,颉铎铃,吕耀成.剪切速率对非饱和黄土抗剪强度影响的试验研究[J].山西建筑.2014
[9].员康锋,宿钟鸣,孙志杰.非饱和黄土吸力与抗剪强度的试验研究[J].重庆交通大学学报(自然科学版).2013
[10].蔡东艳.非饱和黄土结构性、吸力与抗剪强度特性的试验研究[D].西安理工大学.2008
论文知识图
