导读:本文包含了金属表面陶瓷化论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:陶瓷,涂层,金属表面,覆层,有限元,金属,基体。
金属表面陶瓷化论文文献综述
张越,相珺,孙丽月,刘富,马胜男[1]（2018）在《热浸渍法制备金属表面陶瓷涂层的性能研究》一文中研究指出以304不锈钢为基体,Al(NO_3)_3溶液为浸渍液,采用热浸渍法制备金属表面陶瓷涂层。通过XRD、硬度和耐腐蚀性能测试,确定不同Al(NO_3)_3溶液浓度、加热温度和保温时间对陶瓷涂层性能的影响。结果表明,陶瓷涂层的成分为Al_2O_3和Al(OH)_3,其硬度显着提高,大约为不锈钢基体的1.13~4.60倍,且具有很好的耐腐蚀性。(本文来源于《稀有金属与硬质合金》期刊2018年03期）
翁飞[2]（2017）在《钛合金表面陶瓷强化金属基复合激光熔覆层的微观组织与耐磨性能研究》一文中研究指出钛合金具有比强度高、中低温性能好、耐腐蚀等特点,在航空航天、汽车工业、体育器材和石油化工等领域得到广泛应用。然而,硬度低、耐磨性差的缺点,限制了其在摩擦磨损场合的应用。为了克服此缺点,国内外的研究人员尝试采用各种表面改性方法对钛合金进行表面强化与改性处理,发展了包括化学热处理、离子注入、等离子喷涂、微弧氧化和激光表面处理等技术在内的多种表面处理技术。其中,激光熔覆技术,具有加工效率高、热影响区小、制备的熔覆层与基材呈现冶金结合、涂层厚度可控等优点。通过激光工艺参数调控以及熔覆材料体系设计,可在钛合金表面制备耐磨性优异的熔覆层。本文利用 "Ni60A+微米级 B4C(μ-B4C)"、"Ni60A+Ni 包 B4C(Ni@B4C)" 和"Ni60A+纳米级B4C(n-B4C)"多种复合材料体系对TC4钛合金基材进行激光熔覆处理。在熔覆过程中,熔池内发生复杂的物理化学反应,Ti与B、C可形成TiB2、TiB和TiC,Ni与Ti可形成Ni-Ti金属间化合物,Ni与B可形成Ni2B、Ni3B,Cr与B、C可生成Cr2B、CrB、Cr7C3和Cr23C6。熔覆层中原位生成的多元强化相形成复合强化效果,显着提高钛合金的硬度与耐磨性。本文探讨了激光功率、扫描速度等工艺参数以及材料配比对熔覆层宏观形貌、缺陷、微观组织、显微硬度与耐磨性的影响,对比研究了微纳米稀土氧化物Nd2O3和La2O3对熔覆过程的影响及其作用机制,阐述了熔覆层中物相的形成机理,分析了熔覆层的强化机制与耐磨机理。Ni60A+μ-B4C 材料体系的熔覆层主要由 γ-Ni、TiB2、TiB、TiC、NiTi2、NiTi、Ni2B、Ni3B、Cr2B、CrB、Cr7C3和Cr23C6等物相组成;适当提高激光功率(≥2.0kW),保证适宜的激光能量密度,可制备出表面质量较好且无气孔、裂纹等缺陷的熔覆层。采用Ni60A+20wt.%n-B4C熔覆材料,在激光功率为3.0kW、扫描速度为300～600mm/min条件下进行激光熔覆,随着扫描速度的增加,熔覆层中的板条状复合组织尺寸变小,显微硬度由1600HV0.2降低到1200HV0.2;在扫描速度为450mm/min时,熔覆层耐磨性最好,提高到基材的8.30倍。采用Ni60A+10wt.%μ-B4C熔覆材料,研究了 μ-B4C粒度的影响,当μ-B4C的粒度为20μm时,熔覆层表现出最佳耐磨性,约提高到基材的5.36倍。当μ-B4C添加量超过20wt.%时,熔覆层中易出现气孔,不利于耐磨性的进一步改善。稀土氧化物Nd2O3和La2O3对"Ni60A+μ-B4C"熔覆层物相组成的变化影响不大,但可以细化熔覆层的组织,提高显微硬度与耐磨性;纳米级稀土氧化物对微观组织的细化作用优于微米级稀土氧化物,n-La2O3的作用效果最好。然而,n-La2O3的添加量不宜过多,否则在熔覆层中聚集,并造成熔覆层稀释率增加,显微硬度降低,限制了耐磨性的进一步改善;本文中,添加1.0wt.%n-La2O3时,熔覆层磨损失重仅为0.0018g,比同等条件下未添加稀土氧化物的熔覆层(0.0025g)降低了 28%,耐磨性提高到同条件下基材的7.44倍。以Ni60A+20wt.%Ni@B4C为熔覆材料时,不同扫描速度下熔覆层的物相组成种类相同,除了 γ-Ni、TiB2、TiB和TiC,熔覆层中还含有NiTi2、NiTi、Ni2B、Ni3B、Cr2B、CrB、Cr7C3和Cr23C6等物相。当激光功率为2.0kW,扫描速度由300mm/min增加到600mm/min时,熔覆层组织变得细小,显微硬度升高,耐磨性提高,熔覆层耐磨性提高到钛合金基材的9.85～14.22倍。当激光功率为2.0kW时,虽然Ni60A+15wt.%Ni@B4C熔覆层表层出现了少量气孔,但由于其微观组织细小致密,显微硬度较高,且摩擦系数较低(～0.38),耐磨性提高到钛合金基材的21.33倍;熔覆层中形成的石墨可起到一定的减摩作用。采用"Ni60A+n-B4C"复合熔覆材料体系,仅通过添加少量n-B4C,在较低功率条件下,便取得了较好的效果;激光功率为1.OkW,扫描速度为450mm/min时,Ni60A+5wt.%n-B4C熔覆层的耐磨性提高到钛合金基材的43.67倍。在Ni60A+5wt.%n-B4C(1.0kW,450mm/min)和 Ni60A+10wt.%n-B4C(2.0kW,450mm/min)熔覆层中,均发现了团聚状和球状石墨;石墨在磨损过程中可起到一定的减摩作用,使摩擦系数降低;含有石墨的熔覆层仅在较低激光功率密度条件下得到,激光功率过高,熔覆层中的C会与熔池中的Ti等元素反应,生成TiC等碳化物。本文通过采用多种复合材料体系对TC4钛合金表面进行激光熔覆,制备了多元复合强化熔覆层,研究了材料配比及工艺参数对熔覆层微观组织结构与耐磨性的影响,探讨了熔覆层中物相的形成机制及耐磨机理,为该技术的推广应用提供了试验基础与理论依据。(本文来源于《山东大学》期刊2017-05-26）
何世雄[3]（2017）在《金属铍表面陶瓷膜制备技术研究》一文中研究指出铍由于具有低密度、高热导率、超高比强度、超高尺寸稳定性等特点常被用作结构部件应用于军事、航空、航天及电子器件行业等尖端领域。这些部件在服役过程中不但会直接接触空气中的水汽,还经常受到冷热交替的温度冲击,从而破坏铍表面自然形成的钝化氧化膜,使铍部件发生灾难性氧化。这不但会直接影响部件的稳定性和使用寿命,而且脱落的氧化铍粉会威胁人的身体健康;此外,某些特殊的关键部件,例如导航部件,常需要避免一些电信号的干扰,要求部件具有一定的抗压绝缘性,但金属铍本身并不具有这种性质,从而大大限制了铍的应用。通过合适的表面处理可以在金属铍表面制备一层陶瓷膜,不但能大大提高铍的抗腐蚀性能,还可以赋予它一定的抗压绝缘性。本文采用阳极氧化和微弧氧化的方法在铍表面制备氧化铍薄膜,采用磁控溅射镀铝再将铝镀层阳极氧化(Be/Al阳极氧化)的方法在铍表面制备氧化铝薄膜和采用等离子体增强化学气相沉积(PECVD)的方法在铍表面制备Si3N4薄膜,研究了成膜工艺与薄膜性能的关系,主要研究结论如下:NaOH溶液中铍阳极氧化膜制备技术。系统研究了 NaOH浓度和电流密度对阳极氧化膜厚度、均匀性和绝缘性的影响,结果表明铍基材的微观结构对成膜均匀性影响较大,过高的NaOH浓度或电流密度会导致基材晶界处的成膜不均匀;阳极氧化膜厚度随电流密度的增大线性增加,而NaOH浓度对膜厚影响较小;阳极氧化膜越厚且越均匀,膜的抗压绝缘性越好;通过调整工艺条件,在5M NaOH中,100mA/cm2电流密度下阳极氧化20min可以在铍表面制备出均匀、连续、厚度约2.75μm,晶态BeO多孔型阳极氧化膜,阳极氧化膜为单层多孔结构,孔径约40nm。该阳极氧化后的样品在100%湿度,-60℃—+85℃下做15个周期的湿热循环试验,试验后样品未见明显腐蚀;封孔后的样品在大气环境-60℃—+100℃下做100个周期的温度冲击试验,试验后样品未见明显腐蚀,125V测试电压下绝缘电阻均大于250MΩ,具有良好的绝缘性。Na2C03溶液中铍微弧氧化膜制备技术。在0.5MNa2CO3溶液中,10mA/cm2电流密度下系统研究了氧化到不同电压对微弧氧化膜结构、厚度的影响及不同氧化阶段氧化膜的生长规律。结果表明,氧化膜的生长过程按照是否起弧可以分为微弧放电前的普通阳极氧化壁垒膜生长阶段和微弧放电后的微弧氧化膜生长阶段。微弧产生初期是一个氧化膜不均匀生长的过程,此过程微弧放电不均匀,壁垒层几乎不长厚,在壁垒层上开始逐渐生长多孔层及多孔层横向生长。微弧放电均匀后,进入微弧氧化膜的稳定纵向生长阶段;该阶段,随着氧化电压的升高,壁垒层和多孔层都会继续增厚,最终氧化膜呈双层结构,由靠近铍基体的壁垒层和外部多孔层构成。通过控制氧化电压,可以控制多孔层的致密性、裂纹数量多少及孔洞大小,在0.5MNa2CO3溶液中,10mA/cm2电流密度下氧化到300V,可以在铍表面制备出由厚度约0.28μm的壁垒层和无通孔的厚度约2μm的多孔层组成的微弧氧化膜。微弧氧化膜中紧贴金属基体的壁垒层决定其耐蚀性,而多孔层主要决定其绝缘性。Be/Al阳极氧化膜制备技术。在铍表面通过磁控溅射镀制了 3μm铝镀层的样品上,采用铝硫酸硬质阳极氧化(12%H2SO4溶液,恒电流3.6 A/dm2,1℃)的方法制备了铝阳极氧化膜。结果表明,铍上铝镀层结合牢固,在铝镀层上生成了一层均匀的铝阳极氧化层。根据V—t曲线变化情况确定电压突降点,进而控制阳极氧化时间,可以保证阳极氧化反应只在铝镀层发生。该阳极氧化膜为双层结构具有较好的耐蚀绝缘性。铍表面PECVD Si3N4薄膜制备技术。采用3%SiH4+97%Ar混合气与3%NH3+97%Ar混合气为气源,在铍表面采用PECVD方法制备了 Si3N4薄膜。研究了沉积温度、射频功率、反应压力及气体流量比(SiH4/NH3)对Si3N4薄膜沉积速率、成膜均匀性及绝缘性的影响。结果表明,过快的沉积速率会导致成膜不均,薄膜缺陷增多。均匀致密且较厚的薄膜通常具有较好的绝缘性。在200℃、40W、120Pa、SiH4/NH3为1:10工艺条件下沉积60min可以在铍表面制备出与基体结合良好的、致密的Si3N4薄膜,薄膜厚度约889nm,500V测试电压下薄膜电阻约598MΩ,具有良好的绝缘性。(本文来源于《中国工程物理研究院》期刊2017-04-01）
代金[4]（2014）在《细长金属管内表面陶瓷微粉研磨流精整工艺研究》一文中研究指出随着现代科技的快速发展和先进制造技术的不断提高,表面精整工艺在保障机械的微型化、轻量化和可靠性的精密加工中占有不可或缺的重要地位。表面质量直接影响到机械零部件的工作寿命、使用性能以及外观质量。平面结构可采用传统的研磨工艺进行表面精整处理,然而在航空、航天、精密机械、动力机械、医疗器械以及人工智能机械等技术领域应用的细长精密管件,特别是毛细管件,由于其受到管径、工况和几何形状复杂等因素的制约,很难对其内表面进行精整加工。根据使用目的,目前管内表面的研磨方法一般分为珩磨法、电解研磨法、磁力研磨法以及化学研磨法。但传统方法中珩磨法、电解研磨法的加工范围受到细长管件长径比的约束,磁力研磨法及化学研磨法易于造成大量残余粒子,因此都不适于加工高精度的细长管件。本文提出并实验验证了一种柔性的、可深入到细长管或复杂腔体内的研磨工艺——陶瓷微粉高速流精整工艺。本方法利用陶瓷微粉研磨液作为研磨介质,使其高速流过细长管内表面,从而达到研磨效果。分别研究了叁种研磨工艺因素(研磨加工时间、研磨位置、研磨液速度)及叁种研磨磨粒因素(研磨磨粒平均粒径、研磨液中磨粒浓度、研磨磨粒种类)对细长管内表面精整效果的影响趋势。实验结果表明,较长的加工时间、较大的研磨液流速及适宜的粒径大小和研磨液浓度、具有自锐性的磨粒具有较好的加工效果;不同研磨位置不会对精整效果造成很大影响;细长金属管内表面的原始状态及不同管材的加工硬化能力会对精整加工效果造成影响;所建立的研磨模型及半经验公式模拟可解释高速流研磨工艺的研磨机理。经体视显微镜观察,细长管内表面的粗糙度得到明显改善,拉拔管内表面的波纹组织及凹凸缺陷得到了有效地修复。自行设计的研磨装置可对H62铜合金、6061铝合金、TA16钛合金叁种细长金属管件进行有效的内表面精整处理,细长管研磨加工后的单位长度磨损率达到0.11%,管壁减薄率达到0.05%。(本文来源于《哈尔滨工程大学》期刊2014-05-01）
张巍,刘立平,曹利峰,赵一丹[5]（2013）在《金属表面陶瓷涂层的保护研究》一文中研究指出金属陶瓷保护涂层涂料被应用于汽轮机组中的机匣、弹性轴等部件防腐和防高温氧化,文中对乌克兰进口的涂料在材料、工艺、性能测试等方面进行了试验研究。(本文来源于《机械工程师》期刊2013年11期）
徐昌盛,张叁平,刘秀生,伍建华,周学杰[6]（2011）在《金属表面陶瓷涂层封孔技术研究》一文中研究指出金属表面陶瓷涂层具有优异的耐蚀性,但是涂层形成过程中内部会产生较多的孔隙,这对于用以保护基体免遭腐蚀的涂层而言是不希望的。本文概述了现阶段金属表面陶瓷涂层封孔技术的研究;在总结现有技术的基础上,提出了用化学镀技术封闭陶瓷涂层孔隙新方法,并进行了封孔效果的初步研究。(本文来源于《高性能防腐蚀涂装及表面保护技术的应用与发展——第16届全国表面保护技术交流会论文集》期刊2011-05-01）
[7]（2010）在《金属表面陶瓷化方法》一文中研究指出专利号:200910304859.0金属的表面在许多场合都需要进行处理以获得耐磨、绝缘等性能,陶瓷材料具有绝缘、耐蚀、耐磨等特点,但是,陶瓷材料脆性大,加工性能差。我们通过进行金属表面陶瓷化改性可以提高材料表面的耐磨、耐蚀等性能,以使金属表面绝缘。(本文来源于《技术与市场》期刊2010年11期）
孙显俊[8]（2010）在《Fe/Al双金属复合管件的制备及其内表面陶瓷化研究》一文中研究指出为提高核聚变工程中管件的防氚渗透性能,在低渗透率结构材料表面建立陶瓷防氚渗透层成为国际上公认的阻氚解决方案。本文采用有限元模拟和试验相结合的方法,研究了Fe/Al双金属复合管件的成形工艺,并通过对铝层的陶瓷化处理,制备出了带有Al_2O_3阻氚壁垒层的铁基复合管件。首先使用爆炸焊接工艺制备了界面冶金结合的Fe/Al双金属复合管,利用压剪、径向压扁及轴向压缩试验对复合管的结合性能进行了测试,复合管界面剪切强度超过纯铝,并能经受一定的塑性变形而不会开裂;通过扫描电子显微镜(SEM)和能谱(EDS)表征了复合管的界面形貌和元素分布。复合管从起爆端开始依次为直接结合、波状结合以及熔化层连续结合,中部波状结合过渡层厚度约为2.5μm。利用有限元软件MSC.Marc分别对复合管叁通的液压胀形和弯头推弯成形进行了模拟,研究了制备工艺参数对复合管件制备的影响。在有限元模拟的基础上进行了复合管件的制备,成功制备了Fe/Al双金属复合叁通和弯头管件;其中复合管叁通加工硬化严重,界面结合良好,纯铝层与纯铁层没有出现明显开裂现象;而复合管弯头加工硬化程度较低,但在外弧区域产生了少量裂纹,弱化了界面。采用等离子氧化工艺对复合管件的纯铝层进行了陶瓷化,获得了Al_2O_3层。利用SEM及X射线衍射仪(XRD)对Al_2O_3层的形貌和相组成进行了表征,并对其进行了划痕、耐磨损、耐腐蚀以及热震试验。结果表明,Al_2O_3涂层连续致密,厚度接近1μm,结合性能、耐磨损性能、耐腐蚀性能良好且及抗热震性能较好。(本文来源于《南京航空航天大学》期刊2010-03-01）
记者,冯国梧[9]（2009）在《金属表面陶瓷化技术值得推广》一文中研究指出本报讯（记者冯国梧）记者2008年12月25日获悉，天津东方舜能润滑材料有限公司自主研发的金属表面陶瓷化技术可使摩擦系数达到0.001，比普通金属摩擦系数低数倍，由此可使运动部件减少摩擦降耗能最高达35%左右。 检测报告表明，东方舜能公司运用(本文来源于《科技日报》期刊2009-01-12）
艾厚庄,徐泽宁,董恩永[10]（2006）在《金属表面陶瓷镀膜提高强度的有限元模拟与分析》一文中研究指出为了提高汽车、船舶用钢的强度,降低钢板的厚度以减小汽车、船舶自重量、降低能耗,对不锈钢1Cr18N i11S i4ALTi、普通碳素钢Q235表面采用陶瓷镀膜并对其强度进行有限元分析研究。在研究中,分别选择非复合、复合陶瓷镀膜的平面钢板进行拉力模拟变形试验。由ANSYS9.0软件分析结果得出,复合陶瓷镀膜钢板比非复合钢板强度高。由此,在相同外载荷作用下可降低复合钢板的厚度、重量。为复合陶瓷镀膜钢板在汽车、船舶等工业领域的应用提供了参考。(本文来源于《冶金设备》期刊2006年04期）
金属表面陶瓷化论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
钛合金具有比强度高、中低温性能好、耐腐蚀等特点,在航空航天、汽车工业、体育器材和石油化工等领域得到广泛应用。然而,硬度低、耐磨性差的缺点,限制了其在摩擦磨损场合的应用。为了克服此缺点,国内外的研究人员尝试采用各种表面改性方法对钛合金进行表面强化与改性处理,发展了包括化学热处理、离子注入、等离子喷涂、微弧氧化和激光表面处理等技术在内的多种表面处理技术。其中,激光熔覆技术,具有加工效率高、热影响区小、制备的熔覆层与基材呈现冶金结合、涂层厚度可控等优点。通过激光工艺参数调控以及熔覆材料体系设计,可在钛合金表面制备耐磨性优异的熔覆层。本文利用 "Ni60A+微米级 B4C(μ-B4C)"、"Ni60A+Ni 包 B4C(Ni@B4C)" 和"Ni60A+纳米级B4C(n-B4C)"多种复合材料体系对TC4钛合金基材进行激光熔覆处理。在熔覆过程中,熔池内发生复杂的物理化学反应,Ti与B、C可形成TiB2、TiB和TiC,Ni与Ti可形成Ni-Ti金属间化合物,Ni与B可形成Ni2B、Ni3B,Cr与B、C可生成Cr2B、CrB、Cr7C3和Cr23C6。熔覆层中原位生成的多元强化相形成复合强化效果,显着提高钛合金的硬度与耐磨性。本文探讨了激光功率、扫描速度等工艺参数以及材料配比对熔覆层宏观形貌、缺陷、微观组织、显微硬度与耐磨性的影响,对比研究了微纳米稀土氧化物Nd2O3和La2O3对熔覆过程的影响及其作用机制,阐述了熔覆层中物相的形成机理,分析了熔覆层的强化机制与耐磨机理。Ni60A+μ-B4C 材料体系的熔覆层主要由 γ-Ni、TiB2、TiB、TiC、NiTi2、NiTi、Ni2B、Ni3B、Cr2B、CrB、Cr7C3和Cr23C6等物相组成;适当提高激光功率(≥2.0kW),保证适宜的激光能量密度,可制备出表面质量较好且无气孔、裂纹等缺陷的熔覆层。采用Ni60A+20wt.%n-B4C熔覆材料,在激光功率为3.0kW、扫描速度为300～600mm/min条件下进行激光熔覆,随着扫描速度的增加,熔覆层中的板条状复合组织尺寸变小,显微硬度由1600HV0.2降低到1200HV0.2;在扫描速度为450mm/min时,熔覆层耐磨性最好,提高到基材的8.30倍。采用Ni60A+10wt.%μ-B4C熔覆材料,研究了 μ-B4C粒度的影响,当μ-B4C的粒度为20μm时,熔覆层表现出最佳耐磨性,约提高到基材的5.36倍。当μ-B4C添加量超过20wt.%时,熔覆层中易出现气孔,不利于耐磨性的进一步改善。稀土氧化物Nd2O3和La2O3对"Ni60A+μ-B4C"熔覆层物相组成的变化影响不大,但可以细化熔覆层的组织,提高显微硬度与耐磨性;纳米级稀土氧化物对微观组织的细化作用优于微米级稀土氧化物,n-La2O3的作用效果最好。然而,n-La2O3的添加量不宜过多,否则在熔覆层中聚集,并造成熔覆层稀释率增加,显微硬度降低,限制了耐磨性的进一步改善;本文中,添加1.0wt.%n-La2O3时,熔覆层磨损失重仅为0.0018g,比同等条件下未添加稀土氧化物的熔覆层(0.0025g)降低了 28%,耐磨性提高到同条件下基材的7.44倍。以Ni60A+20wt.%Ni@B4C为熔覆材料时,不同扫描速度下熔覆层的物相组成种类相同,除了 γ-Ni、TiB2、TiB和TiC,熔覆层中还含有NiTi2、NiTi、Ni2B、Ni3B、Cr2B、CrB、Cr7C3和Cr23C6等物相。当激光功率为2.0kW,扫描速度由300mm/min增加到600mm/min时,熔覆层组织变得细小,显微硬度升高,耐磨性提高,熔覆层耐磨性提高到钛合金基材的9.85～14.22倍。当激光功率为2.0kW时,虽然Ni60A+15wt.%Ni@B4C熔覆层表层出现了少量气孔,但由于其微观组织细小致密,显微硬度较高,且摩擦系数较低(～0.38),耐磨性提高到钛合金基材的21.33倍;熔覆层中形成的石墨可起到一定的减摩作用。采用"Ni60A+n-B4C"复合熔覆材料体系,仅通过添加少量n-B4C,在较低功率条件下,便取得了较好的效果;激光功率为1.OkW,扫描速度为450mm/min时,Ni60A+5wt.%n-B4C熔覆层的耐磨性提高到钛合金基材的43.67倍。在Ni60A+5wt.%n-B4C(1.0kW,450mm/min)和 Ni60A+10wt.%n-B4C(2.0kW,450mm/min)熔覆层中,均发现了团聚状和球状石墨;石墨在磨损过程中可起到一定的减摩作用,使摩擦系数降低;含有石墨的熔覆层仅在较低激光功率密度条件下得到,激光功率过高,熔覆层中的C会与熔池中的Ti等元素反应,生成TiC等碳化物。本文通过采用多种复合材料体系对TC4钛合金表面进行激光熔覆,制备了多元复合强化熔覆层,研究了材料配比及工艺参数对熔覆层微观组织结构与耐磨性的影响,探讨了熔覆层中物相的形成机制及耐磨机理,为该技术的推广应用提供了试验基础与理论依据。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
金属表面陶瓷化论文参考文献
[1].张越,相珺,孙丽月,刘富,马胜男.热浸渍法制备金属表面陶瓷涂层的性能研究[J].稀有金属与硬质合金.2018
[2].翁飞.钛合金表面陶瓷强化金属基复合激光熔覆层的微观组织与耐磨性能研究[D].山东大学.2017
[3].何世雄.金属铍表面陶瓷膜制备技术研究[D].中国工程物理研究院.2017
[4].代金.细长金属管内表面陶瓷微粉研磨流精整工艺研究[D].哈尔滨工程大学.2014
[5].张巍,刘立平,曹利峰,赵一丹.金属表面陶瓷涂层的保护研究[J].机械工程师.2013
[6].徐昌盛,张叁平,刘秀生,伍建华,周学杰.金属表面陶瓷涂层封孔技术研究[C].高性能防腐蚀涂装及表面保护技术的应用与发展——第16届全国表面保护技术交流会论文集.2011
[7]..金属表面陶瓷化方法[J].技术与市场.2010
[8].孙显俊.Fe/Al双金属复合管件的制备及其内表面陶瓷化研究[D].南京航空航天大学.2010
[9].记者,冯国梧.金属表面陶瓷化技术值得推广[N].科技日报.2009
[10].艾厚庄,徐泽宁,董恩永.金属表面陶瓷镀膜提高强度的有限元模拟与分析[J].冶金设备.2006
论文知识图
