导读:本文包含了桩极限端阻力论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:阻力,极限,标准,桩基,承载力,细砂,荷载。
桩极限端阻力论文文献综述
鲁先龙,乾增珍,杨文智,郑卫锋[1]（2019）在《嵌岩桩的极限端阻力发挥特性及其端阻力系数》一文中研究指出嵌岩桩极限端阻力发挥特征及端阻力系数取值是岩土工程中嵌岩桩应用的重要研究课题之一。收集整理了不同地区学者在不同时期、不同岩石性质和不同嵌岩条件下开展的165个嵌岩桩端阻力试验成果,主要包括嵌岩段岩石类型及其天然单轴抗压强度、嵌岩直径与嵌岩深度、嵌岩桩极限端阻力等。定义嵌岩桩极限端阻力与岩石天然单轴抗压强度的比值为嵌岩桩端阻力系数,分析了桩径、嵌岩深度、嵌岩深径比和岩石强度对嵌岩桩极限端阻力和端阻力系数的影响规律,建立了嵌岩桩极限端阻力及端阻力系数与岩石单轴抗压强度之间的拟合关系式。(本文来源于《土木与环境工程学报(中英文)》期刊2019年04期）
湛铠瑜[2]（2014）在《中风化极软岩桩的极限端阻力和极限侧阻力研究》一文中研究指出针对山区极软岩上覆原生土很薄且新近填土较厚时,机械成孔桩即使按最大嵌岩深径比计算单桩的竖向极限承载力仍无法满足上部荷载要求的情况,利用现行规范推导出中风化极软岩桩的极限端阻力标准值和极限侧阻力标准值取值范围,并结合岩基载荷试验数据对取值范围进行了修正。提出了嵌岩桩按经验参数法计算单桩竖向极限承载力的思路,并结合工程实例中的桩载荷试验数据验证了此计算思路及中风化极软岩桩的极限端阻力标准值和极限侧阻力标准值取值范围的安全合理性。研究结果表明:中风化极软岩桩的极限端阻力标准值取值范围为1 500~3 800kPa,极限侧阻力标准值取值范围为140~280kPa,按新计算思路获得的单桩竖向承载力特征值比按嵌岩桩计算方法获得的数值可最大提高约12%,且计算深度大于8倍的嵌岩深径比。(本文来源于《建筑结构》期刊2014年08期）
湛铠瑜[3]（2012）在《较破碎中等风化岩体桩的极限端阻力标准值》一文中研究指出针对将桩基置于较破碎中等风化岩体时需要提供其极限端阻力标准值而桩基规范中无中等风化岩体极限端阻力标准值的取值建议,结合重庆地标和桩基规范通过理论推导获得了中等风化岩体的极限端阻力标准值计算公式;通过理论计算结合桩基规范提出了较破碎中等风化岩体极限端阻力标准值的取值范围;结合工程实际分析了较破碎中等风化岩体极限端阻力标准值取值范围的合理性。研究结果表明,采用人工挖孔桩时,较破碎中等风化软质岩的取值范围为1 400～5 400 kPa,较破碎中等风化硬质岩的取值范围为5 400～21 700 kPa;采用机械成孔桩时,较破碎中等风化软质岩的取值范围为1 200～4 600 kPa,较破碎中等风化硬质岩的取值范围为4 600～18 500 kPa;较破碎中等风化极软岩与强风化软质岩的工程性质相似,较破碎中等风化软岩好于强风化硬质岩的工程性质但不如密实状态卵(碎)石的工程性质,较破碎中等风化较软岩与密实状态卵(碎)石的工程性质相似,较破碎中等风化较硬岩好于密实状态卵(碎)石的工程性质。(本文来源于《岩土工程技术》期刊2012年06期）
胡幼常,宋海[4]（2010）在《基于Ohde理论的群桩极限端阻力计算公式》一文中研究指出为从理论上探讨群桩中桩-土-桩的相互作用,分析该作用对群桩端阻力形成机理的影响,以建立在压缩机理之上的适用于单桩端阻力分析的Ohde理论为基础,提出了无黏性土中群桩极限端阻力的计算模式,据此分别推导出了群桩中边桩和中桩的极限端阻力理论计算公式.该公式能够定量反映桩距、桩径、桩端的入土深度和桩端以下土层的物理力学性质等因素对极限端阻力的影响,计算得到的群桩极限端阻力随相对桩距(桩距与桩径之比)减小而增加的规律与模型试验的实测结果基本一致.(本文来源于《武汉大学学报(工学版)》期刊2010年03期）
刘恩元[5]（2009）在《秦皇岛地区细砂极限端阻力标准值取值探讨》一文中研究指出以细砂作桩端持力层的两项工程为例,计算并探讨了细砂极限端阻力标准值的取值问题,提出了秦皇岛地区中密~密实细砂的极限端阻力标准值,建议参考使用本成果时,必须以载荷试验验证。(本文来源于《山西建筑》期刊2009年03期）
邵平[6]（2005）在《山西省灌注桩的极限侧阻力与极限端阻力取值的探讨》一文中研究指出灌注桩的极限承载力是包涵施工工艺影响在内的桩——土——泥皮、沉渣系统所表现的一个值,故淡化了桩侧的岩性因素。本文以原价测试为主,室内试验为辅,采用多元线性回归的方法探讨极限承载力值。(本文来源于《科学之友(学术版)》期刊2005年Z1期）
董云欣[7]（2004）在《浅谈滁州市风化红层极限端阻力的取值问题》一文中研究指出根据多年的实际工作经验,对滁州市红层的分布、风化程度及其工程特性进行了总结和分析,对红层作为桩端持力层的有关参数提出一些看法。(本文来源于《安徽建筑》期刊2004年06期）
刘亚群,林长青,李海波,周青春[8]（2003）在《对现行规范以液性指数I_L确定极限端阻力标准值q_(pk)的质疑》一文中研究指出通过对某工程单桩极限承载力标准值不满足设计要求的原因进行深入分析,指出持力层土所含的高岭土浸水软化,当受到荷载作用时,在桩端周围形成塑性剪切滑移面,产生局部剪切破坏,大大降低了桩端持力层土的极限端阻力标准值qpk,从而指出现行《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94)[1]仅以液性指数IL,确定极限端阻力标准值qpk值存在不足,宜综合压缩模量Es和孔隙比e而定。(本文来源于《岩土力学》期刊2003年02期）
陈小峰,曾微河,王长科[9]（2001）在《通过深井荷载试验测定单桩极限端阻力标准值》一文中研究指出通过工程实例，对利用深井荷载试验测定大直径人工挖孔扩底墩单桩极限端阻力标准值，为设计提供准确可靠的桩基设计参数的试验及取值方法进行分析探讨。(本文来源于《岩土工程界》期刊2001年06期）
宋超,胡申[10]（1999）在《人工挖孔桩极限端阻力标准值取值探讨》一文中研究指出根据两组静载荷试桩结果，探讨阜阳地区人工招孔桩极限端阻力标准值取值问题。(本文来源于《安徽建筑》期刊1999年04期）
桩极限端阻力论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
针对山区极软岩上覆原生土很薄且新近填土较厚时,机械成孔桩即使按最大嵌岩深径比计算单桩的竖向极限承载力仍无法满足上部荷载要求的情况,利用现行规范推导出中风化极软岩桩的极限端阻力标准值和极限侧阻力标准值取值范围,并结合岩基载荷试验数据对取值范围进行了修正。提出了嵌岩桩按经验参数法计算单桩竖向极限承载力的思路,并结合工程实例中的桩载荷试验数据验证了此计算思路及中风化极软岩桩的极限端阻力标准值和极限侧阻力标准值取值范围的安全合理性。研究结果表明:中风化极软岩桩的极限端阻力标准值取值范围为1 500~3 800kPa,极限侧阻力标准值取值范围为140~280kPa,按新计算思路获得的单桩竖向承载力特征值比按嵌岩桩计算方法获得的数值可最大提高约12%,且计算深度大于8倍的嵌岩深径比。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
桩极限端阻力论文参考文献
[1].鲁先龙,乾增珍,杨文智,郑卫锋.嵌岩桩的极限端阻力发挥特性及其端阻力系数[J].土木与环境工程学报(中英文).2019
[2].湛铠瑜.中风化极软岩桩的极限端阻力和极限侧阻力研究[J].建筑结构.2014
[3].湛铠瑜.较破碎中等风化岩体桩的极限端阻力标准值[J].岩土工程技术.2012
[4].胡幼常,宋海.基于Ohde理论的群桩极限端阻力计算公式[J].武汉大学学报(工学版).2010
[5].刘恩元.秦皇岛地区细砂极限端阻力标准值取值探讨[J].山西建筑.2009
[6].邵平.山西省灌注桩的极限侧阻力与极限端阻力取值的探讨[J].科学之友(学术版).2005
[7].董云欣.浅谈滁州市风化红层极限端阻力的取值问题[J].安徽建筑.2004
[8].刘亚群,林长青,李海波,周青春.对现行规范以液性指数I_L确定极限端阻力标准值q_(pk)的质疑[J].岩土力学.2003
[9].陈小峰,曾微河,王长科.通过深井荷载试验测定单桩极限端阻力标准值[J].岩土工程界.2001
[10].宋超,胡申.人工挖孔桩极限端阻力标准值取值探讨[J].安徽建筑.1999
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