导读:本文包含了陶瓷刚玉磨料论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:刚玉,磨料,陶瓷,添加剂,溶胶,凝胶,结构。
陶瓷刚玉磨料论文文献综述
边华英,王学涛,李郑辉,李筠乐,李国旺[1]（2018）在《陶瓷刚玉磨料制备相关专利技术分析》一文中研究指出结合机械行业标准JB/T 12205-2015《普通磨料陶瓷刚玉》中规定的主要指标和性能,对烧结陶瓷刚玉磨料的相关专利技术进行简单介绍和分析,提出由于磨料磨具属于战略物资,而西方国家在陶瓷刚玉磨料方面的研发早于我们,其在我国申请专利并获得授权对于国内团队在陶瓷刚玉磨料研发和生产中获得专利权保护十分不利。(本文来源于《佛山陶瓷》期刊2018年09期）
游佳丽[2]（2018）在《陶瓷刚玉磨料形貌的研究》一文中研究指出与传统熔融刚玉磨料相比,陶瓷刚玉磨料具有更高的硬度、强度和韧性,更高的加工效率,更好的耐磨性以及更长的使用寿命,在材料加工领域得到了广泛地应用。磨料的内部结构和外部结构对磨削性能有较大影响。本课题使用溶胶-凝胶法制备了内部晶粒形貌为等轴状、片状和四方柱状的磨料颗粒,研究了添加剂体系、配比以及烧结制度对磨料晶粒形貌和力学性能的影响,引入注模成型工艺,获得了外部颗粒形貌可控的磨料。实验结果表明:在Y_2O_3/SiO_2、Y_2O_3/TiO_2、CeO_2/SiO_2、CeO_2/TiO_2、CaF_2/SiO_2五组二元复合添加剂体系中,随着摩尔配比的增大,磨料的单颗粒抗压强度先上升后下降,分别在3:5,3:5,4:5,3:5和5:5处取得最大值:42.3 N,32.8 N,37 N,41 N和35 N。Y_2O_3在晶界偏析作用强,可以抑制晶界迁移,是一种很好的晶粒生长抑制剂。CeO_2和CaF_2分别可以通过定向偏析和气相中间产物在晶面的差异化吸附影响晶粒不同晶面的生长速率,促进片状晶形成。陶瓷刚玉磨料的晶粒形貌与性能受到添加剂体系和烧结制度的显着影响。在Y_2O_3/SiO_2/TiO_2、Y_2O_3/CeO_2/SiO_2、Y_2O_3/CaF_2/TiO_2叁组叁元复合添加剂体系中,磨料晶粒形貌分别为等轴状、等轴和片状夹杂以及片状互锁。Y_2O_3/SiO_2/TiO_2摩尔配比为6:10:15的磨料试样于1400-1300°C下二步烧结后,可获得均匀致密的等轴状细晶结构,此时,磨料试样具有本实验条件下的最大单颗粒抗压强度49 N。直接注模法制备的磨料颗粒成型效果、抗压强度均优于凝胶注模法。在两种体系中采用二甲基硅油为脱模剂,均可得到四方长柱状晶粒。使用直接注模法制备了圆锥、四棱锥、六棱锥和圆柱状磨料颗粒,其中,六棱锥状磨料具有最大的单颗粒抗压强度56 N。(本文来源于《天津大学》期刊2018-05-01）
王津松[3]（2017）在《溶胶—凝胶法制备陶瓷刚玉磨料工艺及性能优化》一文中研究指出陶瓷刚玉磨料自问世以来,由于其在强度、韧性、自锐性等方面与传统刚玉磨料相比有着显着提升,并且价格远低于金刚石、立方氮化硼等超硬磨料,所以一直备受加工领域的青睐。本文系统研究了碱性和酸性两种溶胶-凝胶制备工艺,针对陶瓷刚玉磨料的结构与性能,讨论了晶种、添加剂、烧结制度、前躯体制备工艺等因素的影响。研究结果表明,晶种晶粒比表面积越大,对θ-Al_2O_3→α-Al_2O_3相变促进作用越显着,1100°C烧制的α-Al_2O_3晶种平均粒径在150 nm以下,当添加量为3 wt%时,能将相变温度降低至1117°C。采用碱性溶胶-凝胶法制备陶瓷刚玉磨料时,不同添加剂体系的最佳工艺参数不同:在(NH4)_3AlF_6-TiO_2-La_2O_3复相添加的体系中,当叁元添加剂摩尔比为6:10:5,添加量为3 wt%时,在1350°C下保温1 h,获得的试样微观结构均匀致密,晶粒平均粒径小于450 nm,对应的抗压强度为44N。在La_2O_3-TiO_2-SiO_2复相添加的体系中,La_2O_3可以和TiO_2以及Al_2O_3形成LaAl_(11)O_(18)和La_4Ti_3O_(12)晶界第二相,通过降低晶界迁移速率来抑制晶粒长大,进而改善试样抗压强度。当La_2O_3-TiO_2-SiO_2叁元添加剂摩尔比为3:6:5,添加量为2.5 wt%时,在1400°C下保温1 h,磨料试样相对密度达96.5%,晶粒平均粒径为400 nm左右,此时试样单颗粒抗压强度取得最大值50.3 N。通过碱性溶胶-凝胶制备工艺可以制得稳定的t-ZrO_2与α-Al_2O_3复合陶瓷磨料,其中ZrO_2在基体中以ZrO_2/Al_2O_3的复合形式存在。不同组试样单颗粒抗压强度波动较小,均高于35 N,当ZrO_2含量为20 wt%,TiO_2/SiO_2(摩尔比为6:5)添加量为3 wt%时,第二相晶粒弥散分布,磨粒内部粒径分布非常窄。以拟薄水铝石为原料,HNO_3为胶溶剂,可以通过简单高效的工艺制得陶瓷刚玉磨料。当SiO_2单独添加和La_2O_3/SiO_2二元添加时,试样内部晶粒呈片状发育;当MgO/SiO_2二元添加时,晶粒呈等轴状;当La_2O_3-TiO_2-SiO_2(摩尔比为3:6:5)添加量为2 wt%时,试样内部晶粒为等轴状,粒径分布窄,微观结构致密,抗压强度为48.9 N,与采用碱性溶胶-凝胶法制备的陶瓷刚玉磨料相比,在工艺更加高效的同时,试样依然保持优秀的性能。(本文来源于《天津大学》期刊2017-12-01）
杨涛[4]（2016）在《陶瓷刚玉磨料显微结构及其控制研究》一文中研究指出陶瓷刚玉磨料具有较传统熔融刚玉磨料更小的,微米、亚微米级的晶粒尺寸及更为均匀的显微结构,因此具有更为优异的自锐性、韧性、加工效率、加工精度及使用寿命等性能,已经在各领域的磨削加工上广泛应用。本实验通过Sol-Gel工艺制备前驱体,再经烧结得到陶瓷刚玉磨料。实验从制备特定晶粒形貌的陶瓷刚玉磨料出发,研究了不同添加剂体系及烧结制度对陶瓷刚玉磨料显微结构及性能的影响。实验结果表明:添加Na_3AlF_6可以得到片状晶陶瓷刚玉磨料。陶瓷刚玉磨料的显微结构受到Na_3AlF_6的含量及烧结温度的显着影响。在1300 ~oC以下,片状晶的发育随Na_3AlF_6的含量增加而更完全。在烧结温度为1400 ~oC及Na_3AlF_6的含量为2.5 wt%时,片状晶发育最好。CaO/SiO_2、MgO/SiO_2二元添加剂及MgO/CaO/SiO_2叁元添加剂可以通过液相烧结机理促进烧结,从而显着提高陶瓷刚玉磨料的抗压强度,同时其对显微结构也具有明显影响。在添加Na_3AlF_6的基础上,加入以上添加剂,发现添加CaO:SiO_2=1:1和MgO:SiO_2=1:2时,晶粒保持片状,但尺寸及径厚比减小;添加CaO:SiO_2=2:5和MgO:SiO_2=1:3时,晶粒变为不规则的片状;添加MgO:CaO:SiO_2=1:3:6时晶粒的尺寸小且保持规则片状,同时烧结致密度高,综合性能最佳。陶瓷刚玉磨料的显微结构与性能也受到烧结制度的显着影响。对上述体系添加剂的试样进行二步烧结,随着二步烧结中第二步烧结温度的升高,片状晶粒的规则度及烧结的致密度越来越高。在1400 ~oC-1300 ~oC/2 h的二步烧结中,陶瓷刚玉磨料的性能最佳。通过ZnF_2-TiO_2-La_2O_3叁元添加剂的协同作用,可以得到一种新颖的截顶立方体状晶陶瓷刚玉磨料。其由α-Al_2O_3主晶相及La_4Ti_3O_(12)和La Al_(11)O_(18)次晶相构成。截顶立方体状晶粒的TEM、HRTEM及SAED分析结果,同时结合晶体结构计算,表明其为α-Al_2O_3晶粒且晶粒表面属于{012}晶面族,截顶面为(001)晶面。截顶立方体状晶的生长过程研究,表明其生长机理为截顶面上的二维成核生长。同时,说明ZnF_2-TiO_2-La_2O_3叁元添加剂协同作用导致{012}晶面族具有最低的表面能。(本文来源于《天津大学》期刊2016-11-01）
胡德志[5]（2015）在《陶瓷刚玉磨料微观形貌及其性能优化》一文中研究指出陶瓷刚玉磨料晶粒尺寸更小,微观结构更均一,所以具有良好的韧性,较长的寿命,自锐性以及高的磨削效率,这使其在磨削领域得到了广泛的应用。本实验以九水合硝酸铝为原料,采用sol-gel方法并经过烧结获得刚玉磨料试样。分别对试样的相对密度、显微结构及力学性能进行表征,研究了不同添加剂体系、晶种以及烧结制度作用下试样的微观形貌、力学性能以及相转变温度间的关系。实验结果表明,不同添加剂体系、晶种以及烧结制度对试样的微观结构的形貌和均一性,致密化过程,力学性能以及氧化铝的相转变都有着不同程度的影响。在由SiO_2/ZnF_2和TiO_2/La_2O_3组成的两个二元添加剂体系中,随着添加剂之间摩尔配比由1:5逐渐向9:5过渡,晶粒由板状、片状向等轴状转变。在由La_2O_3/ZnF_2组成的二元添加剂体系中,晶粒始终为片状晶。而在由La_2O_3/SiO_2组成的二元添加剂体系中,晶粒则始终为等轴状晶,且平均粒径小,力学性能也相对更佳。其中当La_2O_3/SiO_2的摩尔比为5:5时,试样的单颗粒抗压强度取得极大值55.5N。在由TiO_2/SiO_2/La_2O_3组成的叁元添加剂体系中,不同摩尔比下均能得到均匀致密的等轴状晶。其中当组分SiO_2/La_2O_3二者的配比为5:5时,晶粒尺寸分布更为均匀,单颗粒抗压强度也相对较高。尤其当叁种组分摩尔比达到6:5:5时,试样的单颗粒抗压强度高达58.9N。而在由TiO_2/La_2O_3/ZnF_2组成的叁元添加剂体系中,当组分La_2O_3/ZnF_2摩尔比为5:5时,试样晶粒为板状或片状。当La_2O_3/Zn F2摩尔比为3:5时,晶粒呈等轴状生长,当叁种组分摩尔比为27:15:25时,微观结构最为均匀,其单颗粒抗压强度也取得极大值35.1N。此外,采用ZnF_2/TiO_2/SiO_2叁元添加剂,添加MgTiO_3晶种,并结合二步烧结协同作用于试样制备中时,当添加剂摩尔比为5:7:5时,试样的平均粒径仅为0.46μm,同时其单颗粒抗压强度达到极大值56.3N。另外,添加剂和晶种的加入可以有效降低θ-Al_2O_3向α-Al_2O_3的相转变温度,转变温度最低可达987℃。(本文来源于《天津大学》期刊2015-12-01）
李英欣[6]（2013）在《添加剂及烧结工艺对陶瓷刚玉磨料性能影响的研究》一文中研究指出陶瓷刚玉磨料是一种新型的磨削材料，因其具有晶粒尺寸小、硬度高、韧性好、切削能力强、自锐性好、使用寿命长等一系列优点而成为近年来新型磨料的一个研究热点。本实验采用溶胶-凝胶法制备了新型陶瓷刚玉磨料，探讨了BaO-B2O3-SiO2体系添加剂对陶瓷刚玉磨料的微观结构和性能的影响，同时探讨了MgO、CuO、TiO2分别引入及二元加入对BaO-B2O3-SiO2体系添加剂制备的新型陶瓷刚玉磨料性能的影响，并对烧结工艺对陶瓷刚玉磨料性能的影响进行了探讨。实验通过金刚石单颗粒抗压强度测试仪、X射线衍射仪、高温差热-热重分析仪以及扫描电子显微镜等仪器，系统探究了不同添加剂体系、添加剂配比以及二步烧结工艺对新型陶瓷刚玉磨料单颗粒抗压强度、相变及显微结构的影响。研究结果表明，BaO-B2O3-SiO2添加剂可有效降低陶瓷刚玉磨料的烧结温度，在BaO-B2O3-SiO2添加剂的摩尔比为8:12:80，总量为1.5wt.%时，烧结温度为1400℃保温0.5h的刚玉磨料试样的单颗粒抗压强度达到42.38N，致密性较好。MgO、CuO、TiO2的单独引入对BaO-B2O3-SiO2体系添加剂制备的新型陶瓷刚玉磨料性能没有明显的改进作用，但当引入MgO-TiO2二元体系且MgO:TiO2的比例为1:1时，试样的单颗粒抗压强度明显提高，可以达到54.75N。与一步烧结工艺相比，采用二步烧结工艺制备的刚玉磨料，晶粒尺寸明显减小。当二步烧结制度为1350℃-1200℃保温5h时，晶粒尺寸约为200nm，几乎无晶粒异常长大现象，微观结构均匀。(本文来源于《天津大学》期刊2013-12-01）
翟学霞[7]（2012）在《BaO(CaO)-B_2O_3-SiO_2体系添加剂对陶瓷刚玉磨料性能的影响》一文中研究指出陶瓷刚玉磨料是采用溶胶-凝胶法制备的新型刚玉磨料，因其磨粒由无数亚微米或纳米晶粒组成，具有不同于传统电熔刚玉磨料的结构，其性能亦不同于传统电熔刚玉磨料，其不仅韧性高于传统刚玉磨料，而且具有良好的自锐性，因此其具有更好的磨削效率、加工精度和使用寿命，其应用范围亦越来越广泛，降低其制备成本和改善、丰富其性能一直是研究追求的目标。本文通过磨粒单颗粒抗压强度测试及显微结构分析，探讨了BaO(CaO)-B_2O_3-SiO_2及CaO-B_2O_3-SiO_2体系添加剂在制备新型陶瓷刚玉磨料中的作用及对新型陶瓷刚玉磨料性能的影响，分别探讨了添加剂含量、组成比例、烧结温度对制备新型陶瓷刚玉磨料的影响。研究结果表明，添加剂的加入有利于降低新型陶瓷刚玉磨料的烧结温度，获得更致密的微观结构；合适的加入量及添加剂加入比例，是获得较高单颗粒抗压强度及细晶结构新型陶瓷刚玉磨料的关键；BaO(CaO)-B_2O_3-SiO_2体系中，当BaO:B_2O_3:SiO_2=12:3:85时，磨料的单颗粒强度达到最大，在烧结温度为1300℃的条件下为47.4N；CaO-B_2O_3-SiO_2体系中，当CaO:B_2O_3:SiO_2=16:4:80时，磨料的单颗粒强度达到最大，在烧结温度为1300℃，保温半小时的条件下为31.1N；BaO(CaO)-B_2O_3-SiO_2体系最佳添加量为2%，而CaO-B_2O_3-SiO_2体系为3%；两体系的最佳烧结温度均为1400℃，此时在BaO(CaO)-B_2O_3-SiO_2体系中单颗粒抗压强度值可达65.4N，CaO-B_2O_3-SiO_2体系可达49.7N。(本文来源于《天津大学》期刊2012-12-01）
骆苗地[8]（2012）在《陶瓷刚玉磨料制备工艺的研究》一文中研究指出陶瓷刚玉磨料是采用溶胶-凝胶法制备的一种新型磨削材料，具有硬度高、自锐性好、晶粒小等一系列的优点。本实验通过溶胶-凝胶工艺制备陶瓷刚玉磨料前驱体，采用无压烧结制度，最终获得了新型陶瓷刚玉磨料。利用扫描电子显微镜、金刚石单颗粒抗压强度测试仪和X射线衍射仪等设备，系统研究了不同添加剂体系、添加剂中物质的配比以及烧结工艺对磨料显微结构和单颗粒抗压强度的影响。研究结果表明，不同的添加剂体系、添加剂中物质的配比以及烧结工艺均对磨料的显微结构和力学性能有不同程度的影响。二元添加剂体系的不同会引起磨料的晶粒尺寸、致密度和单颗粒抗压强度等发生不同程度的改变，随着添加剂中各物质配比的变化，晶粒尺寸和致密性也随之发生改变，其中TiO_2/SiO_2和CuO/SiO_2两种添加体系下所制得的试样的力学性能相对更优，单颗粒抗压强度可达到50N以上；同等实验条件下，叁元添加剂体系能更显着地提高磨料的力学性能，优化显微结构，对于MgO-CuO-TiO_2添加体系，当摩尔比为1.2:0.2:1时，单颗粒抗压强度可达58.7N，CuO-TiO_2-SiO_2体系在添加配比为0.2:1.2:1时，单颗粒抗压强度达到实验条件下最大值（69.9N），显微结构更加均匀致密；XRD结果显示，适量CuO-TiO_2-SiO_2叁元添加剂的引入能使烧结过程中氧化铝的相变温度降低约250℃，有效抑制晶粒长大，提高磨料的力学性能；相对于一步烧结工艺，采用两步烧结工艺获得的磨料晶粒尺寸更加细小均匀；烧结温度的提高可以有效提高磨料的单颗粒抗压强度，但同时晶粒尺寸明显增大。(本文来源于《天津大学》期刊2012-12-01）
李娜[9]（2011）在《纳米晶陶瓷刚玉磨料制备及其形貌可控性研究》一文中研究指出陶瓷刚玉磨料是一种新型的磨料，因其与传统熔融单晶刚玉磨料相比具有优良的自锐性、高耐磨性、高加工精度及使用寿命长等优点，使其在诸多高端加工领域显示出良好的应用前景。本实验利用溶胶-凝胶法制备陶瓷刚玉磨料前驱体，采用常压烧结技术最终制备出形貌可控的新型陶瓷刚玉磨料，并分析了无添加剂和纳米铝粉、SiO_2、CaO、MgO、B_2O_3、氟化物、Fe_2O_3和CoO单相及复合添加剂对陶瓷刚玉磨料显微结构和力学性能的影响。利用扫描电镜和金刚石单颗粒抗压强度测定仪测试设备，系统的研究了不同种类添加剂、添加剂配比以及烧结工艺对磨料的显微结构和单颗粒抗压强度的影响。实验结果表明：加有添加剂试样要比不含添加剂试样力学强度高、结构更为致密，致密化程度高的试样单颗粒抗压强度高，显微晶粒呈轴状或球状的试样要比呈片状晶的单颗粒抗压强度高。纳米铝粉、SiO_2、氟化物、Fe_2O_3和CoO有利于陶瓷刚玉形成轴状或球状晶粒，CaO和MgO有利于其形成片状晶粒。复合添加剂SiO_2-MgO摩尔比为2:1，SiO_2-MgO-CaO摩尔比为2:1:1，CMS-F中氟化物含量1.0wt.%，CMS-B_2O_3中B_2O_3含量为1.0wt.%时制得陶瓷刚玉磨料结构致密，力学性能最好。分别含Fe_2O_3和CoO四元复合添加剂试样要比相应的含叁元、二元复合相添加剂试样的结构致密、力学性能好。烧结工艺对陶瓷刚玉磨料性能有显着影响。探索了陶瓷刚玉磨料传统常压烧结工艺最佳参数和二步烧结温度对陶瓷刚玉磨料微观结构和力学性能的影响。二步烧结有利于减小陶瓷刚玉磨料晶粒尺寸和促进低温致密化。初步探讨了陶瓷刚玉六方板状晶形成机理，认为适量添加剂及比例且均匀分布促进了陶瓷刚玉晶粒按其六方生长习性生长。(本文来源于《天津大学》期刊2011-12-01）
李子成[10]（2009）在《纳米晶陶瓷刚玉磨料的制备及性能研究》一文中研究指出基于溶胶-凝胶技术的陶瓷刚玉磨料是一类性能优异的新型氧化铝磨料。与白刚玉磨料相比,因其具有优越的自锐性、高耐磨、高加工精度及使用寿命长等特性,使其在诸多高端加工领域显示出良好的应用前景。本文系统研究了陶瓷刚玉磨料前躯体的合成工艺,分析了MgO-CaO-SiO_2复合添加剂对纳米晶陶瓷刚玉磨料性能的影响,探讨了复合晶种对纳米晶陶瓷刚玉磨料性能影响的协同效应,探索了二步烧结技术对陶瓷刚玉磨料结构及性能的影响,并研究了二次热处理工艺对陶瓷刚玉磨料结构和性能的影响。研究结果表明:合成工艺对前躯体和磨料的性能有较大的影响,采用改进的溶胶-凝胶工艺可以得到晶粒尺寸小于100nm的陶瓷刚玉磨料;MgO-CaO-SiO_2复合添加剂的配比和添加量均对磨料的性能产生很大的影响,引入2.5wt.%配比为5MgO-CaO-5SiO_2的复合添加剂可得到力学性能优良,具有致密细晶结构的陶瓷刚玉磨料。通过计算得到引入复合添加剂的液相烧结激活能为195.6kJ/mol,表明扩散控制为陶瓷刚玉磨料的致密化机理;引入复合晶种具有显着降低α-Al2O3相转变温度、降低晶粒尺寸、促进烧结致密化的协同效应,α-Al2O3+(NH4)3AlF6复合晶种能降低θ-Al2O3→α-Al2O3相变温度约270°C,得到的磨料试样晶粒细小,致密化程度高,力学性能良好。得到纳米晶陶瓷刚玉磨料的二步烧结工艺:首先将试样加热到温度T1(1250~1300°C),在T1温度下磨料颗粒必须达到一个较高初始致密度(大于75%),使试样获得一个足以发生晶界扩散的热力学驱动力;然后快速降温至T2(1150°C)保温5h,在T2温度下保温可以抑制晶界迁移速率,提高晶界扩散速率,使晶界扩散为试样进一步烧结的致密化机制。采用该工艺可以得到晶粒尺寸小于100nm的陶瓷刚玉磨料,性能均优于白刚玉磨料以及传统烧结陶瓷刚玉磨料。二次热处理工艺对纳米陶瓷刚玉磨料的晶粒尺寸和力学性能有较大的影响。分析发现磨料的二次热处理工艺存在临界温度点950°C,在临界温度点之前磨料试样的结构和性能变化不大;当热处理温度超过临界点后,晶粒尺寸显着增大,磨料的结构和性能开始恶化。晶粒的生长情况不仅与二次热处理温度有关,磨料表面状态(如磨料有结合剂包裹的情况)也显着影响晶粒的二次生长行为。(本文来源于《天津大学》期刊2009-05-01）
陶瓷刚玉磨料论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
与传统熔融刚玉磨料相比,陶瓷刚玉磨料具有更高的硬度、强度和韧性,更高的加工效率,更好的耐磨性以及更长的使用寿命,在材料加工领域得到了广泛地应用。磨料的内部结构和外部结构对磨削性能有较大影响。本课题使用溶胶-凝胶法制备了内部晶粒形貌为等轴状、片状和四方柱状的磨料颗粒,研究了添加剂体系、配比以及烧结制度对磨料晶粒形貌和力学性能的影响,引入注模成型工艺,获得了外部颗粒形貌可控的磨料。实验结果表明:在Y_2O_3/SiO_2、Y_2O_3/TiO_2、CeO_2/SiO_2、CeO_2/TiO_2、CaF_2/SiO_2五组二元复合添加剂体系中,随着摩尔配比的增大,磨料的单颗粒抗压强度先上升后下降,分别在3:5,3:5,4:5,3:5和5:5处取得最大值:42.3 N,32.8 N,37 N,41 N和35 N。Y_2O_3在晶界偏析作用强,可以抑制晶界迁移,是一种很好的晶粒生长抑制剂。CeO_2和CaF_2分别可以通过定向偏析和气相中间产物在晶面的差异化吸附影响晶粒不同晶面的生长速率,促进片状晶形成。陶瓷刚玉磨料的晶粒形貌与性能受到添加剂体系和烧结制度的显着影响。在Y_2O_3/SiO_2/TiO_2、Y_2O_3/CeO_2/SiO_2、Y_2O_3/CaF_2/TiO_2叁组叁元复合添加剂体系中,磨料晶粒形貌分别为等轴状、等轴和片状夹杂以及片状互锁。Y_2O_3/SiO_2/TiO_2摩尔配比为6:10:15的磨料试样于1400-1300°C下二步烧结后,可获得均匀致密的等轴状细晶结构,此时,磨料试样具有本实验条件下的最大单颗粒抗压强度49 N。直接注模法制备的磨料颗粒成型效果、抗压强度均优于凝胶注模法。在两种体系中采用二甲基硅油为脱模剂,均可得到四方长柱状晶粒。使用直接注模法制备了圆锥、四棱锥、六棱锥和圆柱状磨料颗粒,其中,六棱锥状磨料具有最大的单颗粒抗压强度56 N。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
陶瓷刚玉磨料论文参考文献
[1].边华英,王学涛,李郑辉,李筠乐,李国旺.陶瓷刚玉磨料制备相关专利技术分析[J].佛山陶瓷.2018
[2].游佳丽.陶瓷刚玉磨料形貌的研究[D].天津大学.2018
[3].王津松.溶胶—凝胶法制备陶瓷刚玉磨料工艺及性能优化[D].天津大学.2017
[4].杨涛.陶瓷刚玉磨料显微结构及其控制研究[D].天津大学.2016
[5].胡德志.陶瓷刚玉磨料微观形貌及其性能优化[D].天津大学.2015
[6].李英欣.添加剂及烧结工艺对陶瓷刚玉磨料性能影响的研究[D].天津大学.2013
[7].翟学霞.BaO(CaO)-B_2O_3-SiO_2体系添加剂对陶瓷刚玉磨料性能的影响[D].天津大学.2012
[8].骆苗地.陶瓷刚玉磨料制备工艺的研究[D].天津大学.2012
[9].李娜.纳米晶陶瓷刚玉磨料制备及其形貌可控性研究[D].天津大学.2011
[10].李子成.纳米晶陶瓷刚玉磨料的制备及性能研究[D].天津大学.2009
论文知识图
