极限图论文_贾慧淑,郭健

导读:本文包含了极限图论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译,主要关键词:极限,准则,应变,铝合金,奥氏体,板料,性能。

极限图论文文献综述

贾慧淑,郭健[1](2018)在《成形极限图在热镀锌钢板上的建立与应用》一文中研究指出利用板材成形试验机和网格应变自动测量分析系统对热镀锌钢板进行了成形极限试验和性能分析。结果表明,锌层对热镀锌钢板胀形变形有恶化作用,应将溶去锌层后的热镀锌钢板成形曲线FLC降低至25%,来保证足够的安全域度。单向拉伸性能中应变硬化指数n值与成形性能具有较强的相关性。n值愈大,FLC越高,板料的冲压成形性能越好。结合成形极限图分析了热镀锌钢板在实际冲压成形过程中的应变区域、变形模式及安全域度。为热镀锌钢板成形性能研究提供参考。(本文来源于《物理测试》期刊2018年02期)

胡国林[2](2018)在《基于应变速率变化准则构建管材液压胀形成形极限图》一文中研究指出基于应变速率变化准则(Strain Rate Change Criterion,SRCC),研究了管材液压胀形过程中极限破裂点与其相邻节点应变速率之间的关系。通过对比胀形区中截面极限状态点与其相邻网格节点的应变速率值,可以判断管材胀形过程是否发生了破裂失效。通过管材液压胀形成形极限破裂实验发现,在管材胀形区极限状态点达到破裂时刻的应变速率值与胀形过程其它时刻的应变速率值相比有明显的突变,说明随着胀形区变形程度的增加,由于加工硬化等现象,胀形区可能发生了分散性失稳,从而使得胀形区变形不均匀。分析实验结果表明,管材液压胀形区中心单元体与其相邻节点之间的应变速率比值达到100左右时,认为管材达到破裂状态,通过提取胀形区极限状态点的极限主应变值来构建成形极限图,实验结果与数值仿真结果吻合较好。(本文来源于《塑性工程学报》期刊2018年01期)

刘健,申儒林,湛利华,杨有良,胡立彬[3](2018)在《2A12硬铝合金板热拉深成形极限图研究》一文中研究指出通过自主设计的热拉深成形专用模具,进行了在350~450℃范围内的2A12硬铝合金极限应变实验,并获得了其在该温度范围内的成形极限图,进而分析了在热拉深成形过程中温度对2A12硬铝合金成形极限的影响规律。基于MSC.MARC软件,分别应用最大载荷判断法、应变路径法以及二者相结合的3种失稳准则,对板材热拉深成形极限进行数值模拟分析。通过将数值模拟结果和实验结果进行对比,发现基于二者相结合的方法与实验结果吻合较好。并且基于不同的温度建立了2A12硬铝合金的热拉深成形极限的预测模型,为2A12硬铝合金在不同温度下进行构件实验奠定了理论基础。(本文来源于《锻压技术》期刊2018年01期)

丁庶炜,林利,徐鑫,陆晓锋,李春林[4](2017)在《基于插值多项式的成形极限图数据处理方法》一文中研究指出为了获取准确的金属板材成形极限曲线,采用成形极限实验数据路径选择和分区域多项式拟合的方法处理实验数据。数据路径曲线根据最小主应变划分为左侧曲线和右侧曲线,采用多项式法对曲线进行拟合计算,然后合并形成成形极限曲线。计算结果表明,采用该方法可以快速准确地生成需要的成形极限曲线。(本文来源于《鞍钢技术》期刊2017年06期)

王德宝,宋祖峰,刘志军,程志远[5](2017)在《成形极限图不同应变路径对冷轧TRIP钢残余奥氏体转变量的影响》一文中研究指出以冷轧TRIP600为研究对象,通过试验建立成形极限图(FLD),同时采用金相显微镜、扫描电镜对未变形和变形后显微组织进行观察,并利用X射线衍射方法测定了经历不同应变路径下的残余奥氏体含量。试验结果表明:在平面应变状态下极限应变值(FLD0)为0.397。随着应变路径由拉伸至平面应变、再到胀形,残余奥氏体转变量逐渐增加。与DP600相比,TRIP600较高的FLD0值是由于TRIP效应的存在,变形过程中,缩颈区域较宽。(本文来源于《第十一届中国钢铁年会论文集——S07.汽车钢》期刊2017-11-21)

阎昱,王建勋,鄂宏伟,周伟,莫莉花[6](2017)在《基于C-H失稳准则包含厚向应力的理论成形极限图》一文中研究指出成形极限是金属板材成形领域中重要的性能指标和工艺参数。成形极限图(Forminglimit diagram-FLD)是判断金属板材料塑性成形成功与失败的一个重要判据。成形极限图的准确获得与应用比较复杂,影响因素较多,针对FLD的研究仍然存在一些问题。本文应用CH理论,在Swift本构方程模型下,基于Hosford屈服准则,进行成形极限理论计算。通过计算,得出考虑厚向应力时成形极限图的变化趋势,同时与不考虑厚向应力时的成形极限图对比,分析得出结论,当考虑厚度方向拉应力时,成形极限图变得更低。(本文来源于《创新塑性加工技术,推动智能制造发展——第十五届全国塑性工程学会年会暨第七届全球华人塑性加工技术交流会学术会议论文集》期刊2017-10-13)

李冰娇[7](2017)在《基于损伤力学高强度钢热冲压成形极限图的预测》一文中研究指出材料冲压成形CAE仿真模拟时通常采用成形极限图(FLD)来评价。高强度钢热成性技术的发展决定了研究高温成形极限图的必要性。国际标准所规定的获取成形极限图的方法都是针对冷成型而言的,目前尚缺乏热成形标准。热成形延用冲压形式的冷成形试验标准,模具材料润滑度均受到限制。除此之外,高温下材料的成形性能与温度和应变率均相关,一条成形极限曲线FLC是无法评价的,需要多条成形极限曲线才能进行成形性能分析。本文提出了一种获取高温成形极限图新的试验方法—双向拉伸试验方法。设计了一种可以将单向拉伸转变为双向拉伸的装置,并且提出了一种适合高温操作环境下连接处转动的绝缘方案。本文引入损伤因子作为评判失效的参数,建立自定义材料模型,利用LS-DYNA有限元模拟拉伸过程,分别设计了获取左右两侧成形极限曲线试件形状。再利用对试件关键尺寸的设计,改变拉伸时主次应变方向材料的流动状态,进而改变应变路径,最终设计出一组试件,可以获取不同应变路径下的成形极限点。通过双向拉伸试验得到了700℃和800℃两个温度下成形极限图中等轴双向拉伸应变状态、平面应变状态、过渡应变状态等5个试验点,同时验证了新试验方法的正确性。建立了基于粘塑性损伤力学22Mn B5高温双轴损伤本构模型,利用遗传算法拟合方程中材料参数,确定了FLD预测模型。并且通过与试验数据对比,验证了FLD预测模型的有效性。本文利用FLD预测模型预测了22Mn B5在应变率为0.1/s时,600℃、650℃、700℃、750℃、800℃、850℃的成形极限曲线,预测了22Mn B5在温度为800℃下,应变率分别为0.01/s,0.1/s,1/s的成形极限曲线。随着温度的升高和应变率的降低,成形极限图FLD的位置升高,即22Mn B5板料的成形性能随温度的升高和应变率的降低而提高。(本文来源于《吉林大学》期刊2017-05-01)

董锐,申庆波[8](2017)在《成形极限图(FLC)在薄板冲压中的应用》一文中研究指出介绍了梅钢成形实验机的装备水平及能力,说明了成形极限的测试原理与实验方法,通过实际成形试验的结果阐述了成形极限图FLC(forming limit curves)在实际应用过程中的指导意义,为冲压成形材料的选择和模具的优化提供依据。(本文来源于《梅山科技》期刊2017年01期)

R.SAFDARIAN[9](2016)在《基于应力成形极限图的6061铝合金成形特征(英文)》一文中研究指出采用成形极限图准则和韧性断裂准则两个数值准则对6061铝合金的成形特征进行预测。将数值模拟结果与实验所得成形极限图和冲头力-位移图进行对比。采用Hecker半圆形冲头计算实验成形极限图。将实验成形极限图转化为成形极限应力图并导入Abaqus软件中对样品的缩颈进行预测。将成形极限应力图预测结果与实验所得成形极限应力图进行比较。结果表明,韧性断裂准则对6061铝合金成形极限图和成形极限应力图的预测精度较高。冲头的力-位移图模拟结果和实验结果对比表明模拟结果和实验结果吻合。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2016年09期)

曹晓卿,徐平平,樊奇,王文先[10](2016)在《AZ31镁合金板温热状态下成形极限图的理论预测(英文)》一文中研究指出基于刚塑性材料在平面应力条件下变形的M-K理论对AZ31镁合金在温热状态下的成形极限图(FLD)进行了预测,在理论预测时采用von Mises和Hill’48屈服准则。通过单向拉伸实验获得所用的AZ31镁合金板的力学性能,同时在分析时引入Fields-Backofen本构方程。此外,采用刚性凸模胀形方法获得了AZ31镁合金板在不同温度下的实验FLD曲线用以验证理论预测结果。通过对473 K和523 K下理论预测FLD与实验FLD间的比较,发现理论预测结果受计算时所采用的屈服准则的影响,特别是在温度较低时。采用Hill’48二次型各向异性屈服准则获得的FLD与实验数据有较好的一致性。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2016年09期)

极限图论文开题报告

(1)论文研究背景及目的

此处内容要求:

首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景,再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题,并提出你的论文准备的观点或解决方法。

写法范例:

基于应变速率变化准则(Strain Rate Change Criterion,SRCC),研究了管材液压胀形过程中极限破裂点与其相邻节点应变速率之间的关系。通过对比胀形区中截面极限状态点与其相邻网格节点的应变速率值,可以判断管材胀形过程是否发生了破裂失效。通过管材液压胀形成形极限破裂实验发现,在管材胀形区极限状态点达到破裂时刻的应变速率值与胀形过程其它时刻的应变速率值相比有明显的突变,说明随着胀形区变形程度的增加,由于加工硬化等现象,胀形区可能发生了分散性失稳,从而使得胀形区变形不均匀。分析实验结果表明,管材液压胀形区中心单元体与其相邻节点之间的应变速率比值达到100左右时,认为管材达到破裂状态,通过提取胀形区极限状态点的极限主应变值来构建成形极限图,实验结果与数值仿真结果吻合较好。

(2)本文研究方法

调查法:该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。

观察法:用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。

实验法:通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。

文献研究法:通过调查文献来获得资料,从而全面的、正确的了解掌握研究方法。

实证研究法:依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。

定性分析法:对研究对象进行“质”的方面的研究,这个方法需要计算的数据较少。

定量分析法:通过具体的数字,使人们对研究对象的认识进一步精确化。

跨学科研究法:运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。

功能分析法:这是社会科学用来分析社会现象的一种方法,从某一功能出发研究多个方面的影响。

模拟法:通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。

极限图论文参考文献

[1].贾慧淑,郭健.成形极限图在热镀锌钢板上的建立与应用[J].物理测试.2018

[2].胡国林.基于应变速率变化准则构建管材液压胀形成形极限图[J].塑性工程学报.2018

[3].刘健,申儒林,湛利华,杨有良,胡立彬.2A12硬铝合金板热拉深成形极限图研究[J].锻压技术.2018

[4].丁庶炜,林利,徐鑫,陆晓锋,李春林.基于插值多项式的成形极限图数据处理方法[J].鞍钢技术.2017

[5].王德宝,宋祖峰,刘志军,程志远.成形极限图不同应变路径对冷轧TRIP钢残余奥氏体转变量的影响[C].第十一届中国钢铁年会论文集——S07.汽车钢.2017

[6].阎昱,王建勋,鄂宏伟,周伟,莫莉花.基于C-H失稳准则包含厚向应力的理论成形极限图[C].创新塑性加工技术,推动智能制造发展——第十五届全国塑性工程学会年会暨第七届全球华人塑性加工技术交流会学术会议论文集.2017

[7].李冰娇.基于损伤力学高强度钢热冲压成形极限图的预测[D].吉林大学.2017

[8].董锐,申庆波.成形极限图(FLC)在薄板冲压中的应用[J].梅山科技.2017

[9].R.SAFDARIAN.基于应力成形极限图的6061铝合金成形特征(英文)[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2016

[10].曹晓卿,徐平平,樊奇,王文先.AZ31镁合金板温热状态下成形极限图的理论预测(英文)[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2016

论文知识图

极限压力实测与数值解对比曲线王大龙滑坡典型纵剖面简图半月板根部应变分析的区域[62]表面增强拉曼光谱的应用有膝关节机器人动能成型控制的极限环...没有角度不变控制策略时,斜坡由3°变...

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