导读:本文包含了辐射段论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:合成氨装置,一段转化炉,辐射段,耐火砖
辐射段论文文献综述
李强[1]（2019）在《一段转化炉辐射段炉砖更换》一文中研究指出介绍合成氨装置一段转化炉运行情况,自1996年装置投用辐射段耐火砖未曾更换过。针对辐射段外壁温度超标、热量损失较大问题,更换了辐射段耐火砖,更换后效果良好。(本文来源于《大氮肥》期刊2019年02期）
郭景锋[2]（2019）在《裂解炉服役后辐射段炉管损伤与相结构转变》一文中研究指出裂解炉是乙烯生产中的重要装置,由Fe-Ni-Cr耐热合金离心铸管焊接而成。辐射段炉管是裂解炉中服役温度最高,服役环境最苛刻的区域,是裂解炉的核心部件。因此,人们通常所说的裂解炉管就是指裂解炉的辐射段炉管。高温、氧化、渗碳、蠕变等会对裂解炉管造成各种各样的损伤,对裂解炉的服役寿命影响很大。Cr25Ni35Nb和Cr35Ni45Nb类合金是目前我国应用最广泛的裂解炉管材料。研究Cr25Ni35Nb和Cr35Ni45Nb类合金炉管的各种损伤,对保障裂解炉的安全运行具有重要作用。虽然科研人员已经对裂解炉管进行了大量的研究,但是裂解炉管的整体损伤、焊缝损伤、碳化物转变以及炉管的磁性转变等方面的研究还不充分,亟需相关的深入分析。针对以上乙烯裂解炉管的研究不足,本文从服役8年的液体裂解炉管中选取了从进口到出口的一支辐射段组合长管进行分析,组合长管由一程管、煨弯管和二程管组成,以分析裂解炉管的整体损伤;同时,还收集了不同服役条件下的Cr25Ni35Nb和Cr35Ni45Nb类合金裂解炉管及焊缝进行分析,以此来研究服役后裂解炉管合金碳化物的转变机理、磁性变化的影响因素以及焊缝与母材的损伤。论文主要研究结果总结如下:(1)对裂解炉辐射段组合长管的微观组织、氧化损伤和力学性能进行了分析,发现裂解炉管发生了组织老化、内外壁形成了由氧化膜和贫Cr区组成的氧化层、常温和高温力学性能均发生了衰退。辐射段炉管中二程管(Cr35Ni45Nb类合金)的组织老化和氧化损伤程度大于一程管(Cr25Ni35Nb类合金)。在二程管中碳化物含量最高达到45%,氧化层厚度外壁最高1270μm、内壁则超过7000μm。一程管和二程管的高温蠕变性能均降低,但是一程管蠕变性能的下降速度快于二程管。(2)通过对辐射段组合长管的焊缝损伤以及不同状态裂解炉管焊缝及母材的组织和力学性能的研究,发现新焊缝与母材微观组织差异较大,母材的蠕变强度明显高于焊缝(母材的高温蠕变断裂时间是焊缝的2倍以上);长时间高温服役或时效后炉管焊缝及母材的组织老化造成了炉管焊缝与母材蠕变性能的下降,但是母材蠕变性能降低的速度更快,焊缝与母材的微观组织与高温蠕变性能趋于一致(焊缝的蠕变断裂时间达到母材的85%以上)。(3)利用EBSD(电子背散射衍射)表征了裂解炉管合金服役后的碳化物转变。服役后炉管合金发生组织老化,M7C3型碳化物(M主要为Cr元素)和NbC分别转变为M23C6型碳化物(M主要为Cr元素)和G相(Ni16Nb6Si7),同时晶内也析出了大量的M23C6型碳化物。G相(Ni16Nb6Si7)在晶内和碳化物的边缘形核,在长大过程中G相(Ni16Nb6Si7)与M23C6型碳化物混合生长在一起。在渗碳区域,M23C6型碳化物重新转变为碳化物M7C3,M7C3型碳化物首先在块状M23C6型碳化物的边缘形核,随着C原子的扩散,块状M23C6型碳化物的边缘不断地转变为M7C3型碳化物,直至最后整块的M23C6型碳化物完全转变为M7C3型碳化物。(4)基于对Cr25Ni35Nb和Cr35Ni45Nb类合金渗碳与非渗碳(组织老化)炉管力学性能的分析,渗碳炉管的硬度高于非渗碳炉管,两者的常温拉伸性能差异不明显;渗碳炉管与非渗碳炉管的高温抗拉强度也无明显差异,但是渗碳炉管的断后延伸率约为非渗碳炉管的50%;渗碳炉管的高温蠕变性能明显优于非渗碳炉管,其高温蠕变断裂时间是非渗碳炉管的2～3倍。(5)通过对服役后Cr25Ni35Nb与Cr35Ni45Nb类合金裂解炉管沿壁厚方向上的磁滞回线和饱和磁化强度的分析,发现氧化形成的贫Cr区和渗碳形成的渗碳区使炉管发生了磁性转变,但是炉管氧化层的厚度和碳化物的体积分数与炉管磁性没有明显的相关关系。炉管磁性的产生与合金基体中的Cr含量相关,与基体中的Ni或Fe元素含量无关。当炉管合金基体中的Cr含量低于18%(wt.%)时,磁性随着Cr含量的升高而逐渐降低;基体中的Cr含量高于18%(wt.%)时,合金基体为顺磁性,炉管无磁性。(本文来源于《大连理工大学》期刊2019-01-01）
[3]（2018）在《专业制造乙烯裂解炉辐射段炉管》一文中研究指出近四年公司先后为中石化、中石油、中海油企业提供50余台乙烯裂解炉辐射段炉管。诚挚感谢:中石化-齐鲁分公司、燕山分公司、茂名分公司、广州分公司、天津分公司、中韩(武汉)石化公司、福建联合石化、镇海炼化分公司、中沙(天津)石化有限公司;中石油-抚顺分公司、兰州分公司、吉林分公司、大庆分公司、辽阳分公司、独山子分公司、四川分公司;中海油-惠州分公司;中国石化工程建设有限公司、中石油寰球工程公司等,以及相关合作伙伴长期以来对我公司的支持与厚爱!(本文来源于《乙烯工业》期刊2018年04期）
[4]（2018）在《专业制造乙烯裂解炉辐射段炉管》一文中研究指出近四年公司先后为中石化、中石油、中海油企业提供50余台乙烯裂解炉辐射段炉管。诚挚感谢:中石化-齐鲁分公司、燕山分公司、茂名分公司、广州分公司、天津分公司、中韩(武汉)石化公司、福建联合石化、镇海炼化分公司、中沙(天津)石化有限公司;中石油-抚顺分公司、兰州分公司、吉林分公司、大庆分公司、辽阳分公司、独山子分公司、四川分公司;中海油-惠州分公司;(本文来源于《乙烯工业》期刊2018年03期）
宋德光,李荒,焦勇华[5]（2018）在《乙烯裂解炉辐射段制造和检验》一文中研究指出乙烯裂解炉是乙烯装置的核心设备,辐射段是裂解炉的重要组成部分。本文重点介绍辐射段的制造和检验过程,如炉管材质、炉管的离心浇铸、机械加工、炉管焊接、组排等,为辐射段制造提供借鉴和经验。(本文来源于《石化技术》期刊2018年07期）
[6]（2018）在《专业制造乙烯裂解炉辐射段炉管》一文中研究指出近四年公司先后为中石化、中石油、中海油企业提供50余台乙烯裂解炉辐射段炉管。诚挚感谢:中石化-齐鲁分公司、燕山分公司、茂名分公司、广州分公司、天津分公司、中韩(武汉)石化公司、福建联合石化、镇海炼化分公司、中沙(天津)石化有限公司;中石油-抚顺分公司、兰州分公司、吉林分公司、大庆分公司、辽阳分公司、独山子分公司、四川分公司;中海油-惠州分公司;(本文来源于《乙烯工业》期刊2018年02期）
郭华军,吴振松[7]（2018）在《大型制氢转化炉辐射段管系有限元分析》一文中研究指出利用ANSYS对大型制氢转化炉辐射段管系在冷态安装和热态工作两种工况下的整体结构进行分析计算,得到应力的数值和位置,并对应力进行了分析评定。依据分析结果,为辐射段管系的设计制造提供了可靠依据,同时论证了整体管系结构和恒载支撑吊架布置的合理性。(本文来源于《化工机械》期刊2018年02期）
孙博,李树强,王述国,杨会刚[8]（2018）在《乙烯裂解炉辐射段炉管损伤原因分析》一文中研究指出裂解炉辐射段炉管是乙烯装置该装置的重要部件,主要对某80万t/a乙烯装置受损的辐射段炉管,通过宏观形貌、材质分析、硬度检测、电镜及能谱分析等方面进行排查分析,得出由于炉管高温长期服役,性能退化,在冲刷腐蚀下出现减薄及裂纹,并针对该情况提出相应的建议。(本文来源于《当代化工》期刊2018年02期）
徐学峰[9]（2017）在《十建首次模块化安装裂解炉辐射段箱体》一文中研究指出本报讯 8月5日，在烈日炎炎的新浦化学项目工地，炼化工程集团十建公司将55吨的乙烯裂解炉辐射段箱体一次吊装就位，完成模块化安装裂解炉辐射段箱体的第一吊。模块化安装辐射段箱体在中国石化尚属首次。十建公司承建新浦化学110万吨/年轻烃综合利用项目中(本文来源于《中国石化报》期刊2017-08-22）
吴建平[10]（2017）在《乙烯裂解炉辐射段炉管破裂原因探讨》一文中研究指出乙烯裂解炉辐射段炉管(以下简称裂解炉管)是制约乙烯装置长周期安全运行的主要因素之一。某乙烯企业裂解炉运行后烧焦过程中发生了炉管破裂故障。通过炉管常量元素检验、痕量杂质元素检测、碳含量检测、光学及电子金相组织观察、扫描电镜微区成分分析等综合分析认为:裂解炉管由于渗碳引起材质变差,导致破裂失效。提出了裂解炉管渗碳失效的防护措施:合理布置燃烧器,确保热量均匀分布;严格避免炉管升温或降温速度太快;保证裂解炉定期清焦质量。(本文来源于《石油化工腐蚀与防护》期刊2017年02期）
辐射段论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
裂解炉是乙烯生产中的重要装置,由Fe-Ni-Cr耐热合金离心铸管焊接而成。辐射段炉管是裂解炉中服役温度最高,服役环境最苛刻的区域,是裂解炉的核心部件。因此,人们通常所说的裂解炉管就是指裂解炉的辐射段炉管。高温、氧化、渗碳、蠕变等会对裂解炉管造成各种各样的损伤,对裂解炉的服役寿命影响很大。Cr25Ni35Nb和Cr35Ni45Nb类合金是目前我国应用最广泛的裂解炉管材料。研究Cr25Ni35Nb和Cr35Ni45Nb类合金炉管的各种损伤,对保障裂解炉的安全运行具有重要作用。虽然科研人员已经对裂解炉管进行了大量的研究,但是裂解炉管的整体损伤、焊缝损伤、碳化物转变以及炉管的磁性转变等方面的研究还不充分,亟需相关的深入分析。针对以上乙烯裂解炉管的研究不足,本文从服役8年的液体裂解炉管中选取了从进口到出口的一支辐射段组合长管进行分析,组合长管由一程管、煨弯管和二程管组成,以分析裂解炉管的整体损伤;同时,还收集了不同服役条件下的Cr25Ni35Nb和Cr35Ni45Nb类合金裂解炉管及焊缝进行分析,以此来研究服役后裂解炉管合金碳化物的转变机理、磁性变化的影响因素以及焊缝与母材的损伤。论文主要研究结果总结如下:(1)对裂解炉辐射段组合长管的微观组织、氧化损伤和力学性能进行了分析,发现裂解炉管发生了组织老化、内外壁形成了由氧化膜和贫Cr区组成的氧化层、常温和高温力学性能均发生了衰退。辐射段炉管中二程管(Cr35Ni45Nb类合金)的组织老化和氧化损伤程度大于一程管(Cr25Ni35Nb类合金)。在二程管中碳化物含量最高达到45%,氧化层厚度外壁最高1270μm、内壁则超过7000μm。一程管和二程管的高温蠕变性能均降低,但是一程管蠕变性能的下降速度快于二程管。(2)通过对辐射段组合长管的焊缝损伤以及不同状态裂解炉管焊缝及母材的组织和力学性能的研究,发现新焊缝与母材微观组织差异较大,母材的蠕变强度明显高于焊缝(母材的高温蠕变断裂时间是焊缝的2倍以上);长时间高温服役或时效后炉管焊缝及母材的组织老化造成了炉管焊缝与母材蠕变性能的下降,但是母材蠕变性能降低的速度更快,焊缝与母材的微观组织与高温蠕变性能趋于一致(焊缝的蠕变断裂时间达到母材的85%以上)。(3)利用EBSD(电子背散射衍射)表征了裂解炉管合金服役后的碳化物转变。服役后炉管合金发生组织老化,M7C3型碳化物(M主要为Cr元素)和NbC分别转变为M23C6型碳化物(M主要为Cr元素)和G相(Ni16Nb6Si7),同时晶内也析出了大量的M23C6型碳化物。G相(Ni16Nb6Si7)在晶内和碳化物的边缘形核,在长大过程中G相(Ni16Nb6Si7)与M23C6型碳化物混合生长在一起。在渗碳区域,M23C6型碳化物重新转变为碳化物M7C3,M7C3型碳化物首先在块状M23C6型碳化物的边缘形核,随着C原子的扩散,块状M23C6型碳化物的边缘不断地转变为M7C3型碳化物,直至最后整块的M23C6型碳化物完全转变为M7C3型碳化物。(4)基于对Cr25Ni35Nb和Cr35Ni45Nb类合金渗碳与非渗碳(组织老化)炉管力学性能的分析,渗碳炉管的硬度高于非渗碳炉管,两者的常温拉伸性能差异不明显;渗碳炉管与非渗碳炉管的高温抗拉强度也无明显差异,但是渗碳炉管的断后延伸率约为非渗碳炉管的50%;渗碳炉管的高温蠕变性能明显优于非渗碳炉管,其高温蠕变断裂时间是非渗碳炉管的2～3倍。(5)通过对服役后Cr25Ni35Nb与Cr35Ni45Nb类合金裂解炉管沿壁厚方向上的磁滞回线和饱和磁化强度的分析,发现氧化形成的贫Cr区和渗碳形成的渗碳区使炉管发生了磁性转变,但是炉管氧化层的厚度和碳化物的体积分数与炉管磁性没有明显的相关关系。炉管磁性的产生与合金基体中的Cr含量相关,与基体中的Ni或Fe元素含量无关。当炉管合金基体中的Cr含量低于18%(wt.%)时,磁性随着Cr含量的升高而逐渐降低;基体中的Cr含量高于18%(wt.%)时,合金基体为顺磁性,炉管无磁性。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
辐射段论文参考文献
[1].李强.一段转化炉辐射段炉砖更换[J].大氮肥.2019
[2].郭景锋.裂解炉服役后辐射段炉管损伤与相结构转变[D].大连理工大学.2019
[3]..专业制造乙烯裂解炉辐射段炉管[J].乙烯工业.2018
[4]..专业制造乙烯裂解炉辐射段炉管[J].乙烯工业.2018
[5].宋德光,李荒,焦勇华.乙烯裂解炉辐射段制造和检验[J].石化技术.2018
[6]..专业制造乙烯裂解炉辐射段炉管[J].乙烯工业.2018
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[9].徐学峰.十建首次模块化安装裂解炉辐射段箱体[N].中国石化报.2017
[10].吴建平.乙烯裂解炉辐射段炉管破裂原因探讨[J].石油化工腐蚀与防护.2017