导读:本文包含了甲烷催化部分氧化论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:甲烷,催化剂,氧化物,载体,合成气,反应器,工况。
甲烷催化部分氧化论文文献综述
龚思琦,曾洪瑜,史翊翔,蔡宁生[1]（2019）在《基于甲烷催化部分氧化的SOFC性能研究》一文中研究指出基于固体氧化物燃料电池的热电联供系统可以实现能源的梯级利用,实现较高的效率,降低污染排放,具有很好的发展前景.针对该系统中传统重整器存在的高能耗等问题,对新型重整方式催化部分氧化进行了研究.本文首先研究了催化剂为0.5%Rh/Al2O3,以甲烷为燃料时CPOX的性能变化规律.通过调节控制温度、体积空速和入口气C/O比,研究了不同工况下CH4转化率、H2选择性、CO选择性和甲烷重整效率的变化规律,对工况进行优化.在优化工况下,即温度800℃、体积空速200 min-1、C/O摩尔比为1.0时,实现了催化部分氧化与微管式固体氧化燃料电池四管电堆的直接耦合,并对电池性能进行测试,结果表明,最大功率可达到纯氢燃料的87.8%.(本文来源于《燃烧科学与技术》期刊2019年01期）
马倩,段倩林,丁光月,王俊文,丁传敏[2]（2018）在《叁维有序大孔LaNiO_3钙钛矿催化剂制备及其甲烷部分氧化制合成气催化性能》一文中研究指出以聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)胶体晶体为模板合成叁维立体有序大孔LaNiO_3钙钛矿催化剂,采用XRD、TPR、BET、TG进行表征,并在固定床反应器中评价其催化甲烷部分氧化制合成气的反应性能。结果表明:在常压、空速21.6L/(g·h)下,叁维立体有序大孔LaNiO_3钙钛矿催化剂的催化活性高于柠檬酸法制备的催化剂,在800℃转化率达到87%,且该催化剂表现出优异的抗积炭性能。(本文来源于《天然气化工(C1化学与化工)》期刊2018年03期）
柴瑞娟[3]（2018）在《金属Foam/Fiber结构化Ni催化剂及其甲烷部分氧化和甲烷二氧化碳重整制合成气催化性能研究》一文中研究指出为实现经济发展与环境保护的双赢,我国以煤炭为主的能源消费结构亟待转型。甲烷的化工利用也因此而备受关注。其中,甲烷制合成气是甲烷间接转化过程的首要步骤,该类反应的热效应十分强烈,以传统氧化物为载体的催化剂在实际应用中存在严重的热质传递限制,能耗高、效率低。作为有效的化工过程强化技术,结构化催化剂与反应器能够显着优化催化床层的流体力学行为、提高床层内部传质/传热性能,为用于甲烷制合成气的新型高效催化剂的创制提供了契机。高效的金属Foam/Fiber基体表面催化功能化新方法、新策略的开发及所制催化剂甲烷制合成气催化性能的研究兼具学术意义和应用价值。本论文以具有强化传质/传热、高渗透性的孔结构工程化的整装金属材料为载体,通过化学刻蚀、界面辅助生长及偶联剂辅助一步自组装等表/界面催化功能化的整装结构催化剂制备新策略和新技术,研制了一系列金属Foam/Fiber结构化Ni基催化剂。基于反应器内流动和传递与表界面催化反应的协同耦合,该类催化剂表现出良好的甲烷部分氧化(POM)及甲烷二氧化碳重整(亦称为甲烷干气重整,DRM)制合成气催化性能。具体研究内容包括:(1)整装Ni-foam结构化Ni基催化剂及其甲烷部分氧化制合成气催化性能研究利用化学刻蚀、原位生长、溶胶辅助浸渍等策略,研制了一系列新型整装Ni-foam结构化催化剂,并用于POM反应。实验结果如下:(1)化学刻蚀法所制NiO-Al_2O_3/Ni-foam催化剂表现出优异的活性与选择性,但在85 h的稳定性测试中,CH_4转化率及H_2/CO选择性不断下降,归因于大量积炭的产生。(2)通过水热法实现了NiMgAl水滑石(LDHs)在Ni-foam表面的原位生长,NiMgAl-LDHs/Ni-foam衍生NiO-MgO-Al_2O_3/Ni-foam催化剂中各组分高度分散、Ni物种与MgO-Al_2O_3相互作用强,且呈现出一定的碱性。该催化剂在700 ~oC、气时空速(GHSV)为100 L g~(-1) h~(-1)、CH_4/O_2=1.8/1.0的条件下,CH_4转化率为86.5%,H_2/CO选择性可达91.8%/88.0%,且持续运行200 h性能略有下降。(3)以NiAl-LDHs/Ni-foam为载体,经溶胶辅助浸渍、热处理后得到Ni-CeAlO_3-Al_2O_3/Ni-foam催化剂。CeAlO_3助剂对催化剂抗积炭性能的提高贡献卓着,推测是Ce~(3+)/Ce~(4+)循环降低了C物种在Ni颗粒表面积聚的可能性,具体验证实验将在(3)中展开。以上结果初步证明整装金属结构化催化剂在POM反应中的可行性;LDHs衍生复合氧化物催化剂各组分高度分散、Ni物种与助剂的相互作用强,利于抗烧结、抗积炭性能的提高;MgO的碱性与Ce~(3+)/Ce~(4+)循环,可显着提高催化剂抗积炭能力;但Ni-foam载体在长时间的POM反应中会逐渐被粉化,使催化剂反应性能下降。(2)整装FeCrAl-fiber结构化NiMgAl-LDHs衍生催化剂及其甲烷部分氧化制合成气催化性能研究以具有高热导率、高渗透率、耐高温和抗氧化性能的FeCr Al-fiber为载体,设计合成了NiMgAl-LDHs/Al_2O_3/FeCrAl-fiber衍生的Ni O-MgO-Al_2O_3/FeCrAl-fiber催化剂。基于NaAlO_2过饱和溶液中Al(OH)_3的自发析出原理,利用结晶自组装的方式在FeCrAl-fiber表面形成Al(OH)_3层,热处理后得到锚附Al_2O_3的Al_2O_3/FeCrAl-fiber载体。借助Al_2O_3/水界面辅助策略,水热外延生长NiMgAl-LDHs,热处理即得NiO-MgO-Al_2O_3/FeCrAl-fiber催化剂。该催化剂结合了LDHs衍生复合氧化物各组分高度分散性与FeCrAl-fiber良好的传质/传热性能及高渗透性,在700 ~oC、GHSV=72 L g~(-1) h~(-1)、CH_4/O_2=1.8/1.0的条件下,持续运行300h性能无明显变化。另外,所采用的Al_2O_3/水界面辅助策略普适性高,为结构化催化剂的创制提供了新的思路。(3)整装FeCrAl-fiber结构化Ni-CeAlO_3-Al_2O_3催化剂及其甲烷部分氧化制合成气催化性能研究借助Al_2O_3/水界面辅助策略制备NiAl-LDHs/FeCrAl-fiber,以衍生的NiO-Al_2O_3/FeCrAl-fiber为载体采用浸渍法引入Ce助剂前驱体,经焙烧、还原后得到Ni-CeAlO_3-Al_2O_3/FeCrAl-fiber催化剂。该催化剂在700 ~oC、GHSV=72 L g~(-1) h~(-1)、CH_4/O_2=2.0/1.0的条件下,持续运行325 h性能无明显变化。其积炭速率为0.15mg_(car) g~(-1)_(cat) h~(-1),远低于Ni-Al_2O_3/FeCrAl-fiber催化剂的积炭速率(1.40 mg_(car) g~(-1)_(cat)at h~(-1))。研究结果表明:CeAlO_3中的Ce~(3+)活化O_2或CO_2转变为Ce~(4+),催化剂表面富氧;CH_4解离产生的C物种被及时氧化,Ce~(4+)在CH_4、H_2的作用下被还原恢复到Ce~(3+),并参与新一轮的Ce~(3+)与Ce~(4+)循环。即Ce~(3+)/Ce~(4+)的不断循环降低了C物种在Ni颗粒表面累积并产生积炭的可能性,提升了催化剂抗积炭性能。(4)整装FeCrAl-fiber结构化NiMgAl-LDHs衍生催化剂及其甲烷二氧化碳重整制合成气催化性能研究对于低GHSV下操作的DRM反应,过量的Ni活性组分及Al_2O_3酸性位点往往使催化剂易于积炭。因而,(2)中最优POM催化剂并不适用于DRM反应,且难以通过调节(2)中制备条件制得均匀覆盖于FeCrAl-fiber的低含量的Al_2O_3膜层。针对于此,以NaAlO_2与尿素为原料经水热处理制得锚附低含量AlOOH纳米片的AlOOH/FeCrAl-fiber,焙烧后得到Al_2O_3/FeCrAl-fiber载体。再利用Al_2O_3/水界面辅助策略制备NiMgAl-LDHs/FeCrAl-fiber衍生的NiO-MgO-Al_2O_3/FeCrAl-fiber催化剂,并用于DRM反应。基于LDHs衍生复合氧化物均匀的组分分布及FeCrAl-fiber良好的传质/传热性能,该催化剂在800 ~oC、GHSV=5 L g~(-1) h~(-1)、CH_4/CO_2=1.0/1.1的条件下稳定运行90 h,之后的180 h活性缓慢下降。持续缓慢的生炭是催化剂性能下降的主要原因。(5)整装FeCrAl-fiber结构化Ni@SiO_2/Al_2O_3催化剂及其甲烷二氧化碳重整制合成气催化性能研究以AlOOH/FeCrAl-fiber为载体,借助硅烷偶联剂3-氨丙基叁乙氧基硅烷(APTES)的双向桥联作用,实现了Ni~(2+)、APTES和AlOOH的一步自组装,经热处理获得微纤结构化类核壳Ni@SiO_2/Al_2O_3/FeCrAl-fiber催化剂。基于SiO_2壳层的限阈效应、Ni-SiO_2之间的强相互作用及FeCrAl-fiber良好的传质/传热性能,该催化剂在800 ~oC、GHSV=5 L g~(-1) h~(-1)、CH_4/CO_2=1.0/1.1的条件下,CH_4和CO_2转化率分别可达90.8%和89.9%,且稳定运行500 h无失活迹象。反应后Ni@SiO_2类核壳结构保存完好,Ni颗粒尺寸仅从还原后的7-9 nm增大到10-16 nm,且未检测到积炭的生成。(本文来源于《华东师范大学》期刊2018-05-20）
王雅莉,李琪,翁维正,夏文生,万惠霖[4]（2016）在《Y_2O_3修饰Ni/SiO_2催化剂在甲烷部分氧化制合成气反应中的催化性能及稳定性》一文中研究指出采用常规浸渍法制备Y_2O_3修饰的Ni/SiO_2催化剂,并考察其催化甲烷部分氧化(POM)制合成气反应性能。结果表明,Y_2O_3的引入减小了金属Ni的粒径,有效提高了Ni在载体表面的分散性,增强了金属Ni与载体SiO_2间的相互作用,从而使催化剂的抗烧结、抗积碳能力,以及催化剂的POM反应性能得以改善。(本文来源于《物理化学学报》期刊2016年11期）
徐月亭,代正华,李新宇,李超,王辅臣[5]（2016）在《甲烷常压非催化部分氧化热模实验研究》一文中研究指出氧气/甲烷摩尔比、操作负荷以及二氧化碳添加的研究对天然气非催化部分氧化转化炉运行优化和调节合成气氢气/一氧化碳摩尔比非常重要。文中搭建了天然气非催化部分氧化热模实验平台,考察了上述因素对出口合成气组成的影响。在研究范围内得出以下结论:氧气/甲烷摩尔比从0.85增加到1.10,出口甲烷摩尔分数随之降低,有效合成气(一氧化碳+氢气)摩尔分数先增大后减小,在氧气/甲烷摩尔比为0.95时达到最大值87.75%;由于壁面热损失和停留时间的影响,提升操作负荷有利于提高有效合成气摩尔分数,但会导致甲烷转化率下降;添加的二氧化碳参加了逆水蒸气变换反应及甲烷二氧化碳重整反应,使合成气中一氧化碳摩尔分数随二氧化碳/甲烷摩尔比的增加而增加,氢气的变化趋势则与之相反。(本文来源于《化学工程》期刊2016年05期）
黄侨[6]（2016）在《壁面进气回热型微反应器内甲烷催化部分氧化耦合水蒸气重整制合成气特性的数值研究》一文中研究指出随着石油资源的日益减少和石油资源价格上涨,天然气的开发利用日益得到重视。间接转化法目前已成为世界天然气化工的研究重点,通过甲烷催化重整反应将天然气和其他原料气先转化成合成气,再用合成气为原料合成液体燃料或者化工原料。甲烷重整制合成气包括甲烷水蒸气重整(SRM)、甲烷二氧化碳重整(CDR)、甲烷部分氧化(POM)等多种制取合成气的技术方式,这些方法的优势显而易见,但也存在一些缺点。针对目前甲烷催化重整反应中存在的甲烷转化率不高、合成气收率低、能耗高及容易“飞温”失控的问题,本文在常规平板式微反应器的结构基础上提出了一种具有回热及壁面进气结构的平板式微反应器模型。采用回热结构能够对未反应氧气进行预热,较好地控制反应的进度,避免剧烈放热反应带来的“飞温”问题;采用壁面进气结构能增大流场混合扰动,有效促进了甲烷催化重整反应,同时能有效控制反应速度,提高反应过程的安全性。通过数值模拟的方法对该型微反应器的反应通道倾角,壁面小孔的布置列数、半径大小、间距大小、排布方式等结构参数进行了优化设计。对经过优化设计的具有回热和壁面进气结构的渐扩型平板微反应器,进行了甲烷催化部分氧化制合成气特性研究,考察氧气与甲烷摩尔比、进气速度、进气温度、催化剂负载密度等基本操作条件的影响。为了有较高的甲烷转化率、H2和CO的收率和选择性,适宜的O/C选择为0.8。综合不同主入口速度对反应物转化率、产物收率、选择性以及组分质量分数沿流动方向分布的影响,选择主入口速度为0.25m/s。考虑到高温预热进气将大幅增加系统的能耗和后续实验的难度,最适主进气温度选择为800K。在反应系统具有较高的H2收率和CO收率的同时,还需考虑催化剂的制备成本,适宜的催化剂负载密度选取为2.72×10-8kmol/m2。在原料气中添加水蒸气,进行了甲烷催化部分氧化耦合甲烷水蒸气重整制合成气特性的研究,考察了氧气与甲烷摩尔比、水蒸气与甲烷摩尔比、进气速度、进气温度、催化剂负载密度等基本操作条件对反应特性的影响,获得了较优的操作条件。采用甲烷催化部分氧化反应耦合甲烷水蒸气重整反应,能使反应系统达到部分自供热,增大了氢气的选择性和收率,能调节合成气中H2/CO的摩尔比。本文的研究为改进重整制合成气技术提供了进一步的理论依据,具有一定意义和参考价值。(本文来源于《重庆大学》期刊2016-04-01）
李文琪[7]（2015）在《甲烷催化部分氧化铑基催化剂的性能研究》一文中研究指出应用甲烷重整制合成气,继而制取一系列化工产品是目前天然气化工应用中最为广泛的途径。目前工业生产中主要采用甲烷水蒸气重整工艺制取合成气,但其具有投资大、能耗高、产物不利于甲醇和F-T合成等缺点。在此背景下,甲烷催化部分氧化方法进入科研人员的视野,其具有投资小、能耗低、反应温和、效率高、适用于大空速条件、产物完美适用甲醇和F-T合成等优点。然而甲烷催化部分氧化工艺同样存在着诸多技术难题急需攻克,如非贵金属催化剂活性较低且易因积碳而失活、反应过程中存在热点问题易导致催化剂结焦失活等。本文主要采用过饱和浸渍法制备不同形式的贵金属Rh基催化剂,通过SEM、XRD和气相色谱仪等实验和理论的方法研究了制备所得Rh基催化剂的活性组分分散度、结构、不同工况下的催化活性和选择活性、恒定温度和进气条件下的热稳定性和硫中毒特性,获得如下主要研究成果:(1)增加活性组分负载量会降低其在载体表面分散度,颗粒状Rh易使CH4完全氧化,添加La、Ce、Zr、Ti有助于提高Rh在载体表面的分散度,以及提升催化剂的热稳定性,但四种金属助剂(La、Ce、Zr、Ti)的添加未明显提升催化剂的抗硫中毒能力。(2)催化剂活性及选择性随活性组分Rh含量的增加呈现先增大后减小的趋势,其中0.5Rh催化剂具有最佳活性和合成气选择性;随温度的升高催化剂的活性及选择性呈现逐步上升的趋势,且温度对活性及选择性影响较大,750℃时催化剂活性和选择性最好;CH4转化活性及H2选择性随进气流量的增大而减小,而CO随进气流量的增大而增大;随CH4浓度的增大,催化剂活性及选择性降低。(3)添加La、Ce、Zr、Ti有利于提高催化剂活性,但具有储放氧能力的助剂(Ce、Zr、Ti)易将CH4完全氧化成H2O和CO2,会降低催化剂的选择性,其中3La-0.5Rh、3Ce-0.5Rh、3Zr-0.5Rh和5Ti-0.5Rh表现出良好的催化活性和选择性,而3Zr-0.5Rh在合成气CO/H2≈1/2中表现出最佳的催化活性和选择性。(4)Rh基催化剂催化甲烷部分氧化遵循直接反应机制,反应过程中含有CH4-H2O重整反应和水汽转化反应,但没有CH4-CO2重整反应。(本文来源于《重庆大学》期刊2015-11-01）
余长林,胡久彪,樊启哲,李家德,方稳[8]（2015）在《Ni/CeO_2-Al_2O_3复合氧化物催化甲烷部分氧化制合成气的性能》一文中研究指出采用柠檬酸络合法一步制备了Ni/CeO2-Al2O3复合氧化物催化剂。利用N2物理吸附、XRD、H2-TPR和SEM手段对催化剂进行了表征。考察了还原条件对该复合氧化物在甲烷催化部分氧化(POM)制合成气的催化性能的影响,进一步考察了原料气配比(V(CH4)/V(O2))、反应空速和反应温度对Ni/CeO2-Al2O3催化POM反应性能的影响。结果表明,Ni/CeO2-Al2O3复合氧化物的热稳定性好,比表面积较大(108m2/g),其中的NiO容易被还原。在700℃、纯H2气氛下还原后的Ni/CeO2-Al2O3在POM反应中表现出最好的催化性能。最佳反应条件为V(CH4)/V(O2)=2、GHSV=12000mL/(h·g)、反应温度750℃。在该反应条件下,POM反应的CH4转化率大于85%,CO选择性达到85%,H2选择性大于94%。(本文来源于《石油学报(石油加工)》期刊2015年01期）
王润平,毛树红,段秀琴,李文斌,王齐[9]（2015）在《不同载体Ni基负载型催化剂对甲烷部分氧化制合成气催化行为研究》一文中研究指出采用浸渍法制备了单一载体(Al2O3、Zr O2、Ce O2)和Zr O2、Ce O2改性的Al2O3复合载体的Ni催化剂,考察了在甲烷部分氧化制备合成气反应中的催化性能。通过N2-物理吸附、H2程序升温还原、X射线衍射、NH3程序升温脱附和程序升温氧化等技术对催化剂进行了表征。结果表明,在单一载体催化剂中,Ni/Al2O3具有较大的比表面积,其初始反应活性较高,但该催化剂表面易形成大量的积炭而快速失活。Ni/Zr O2和Ni/Ce O2催化剂比表面积较小,活性金属Ni在其表面分散性差,催化剂具有较低的CH4转化率。而Ce O2和Zr O2改性的Al2O3复合载体催化剂,具有较大的比表面积,反应活性明显高于单一载体催化剂。Ce O2-Al2O3复合载体催化剂具有最高的反应活性和较好的反应稳定性。同时表明,含Ce O2催化剂反应后表面积炭较少,Ce O2的储放氧功能增强了催化剂对O2的活化,提高催化剂活性的同时,可以抑制积炭的生成。(本文来源于《燃料化学学报》期刊2015年02期）
周晓春,余长林,胡久彪,樊启哲,魏龙福[10]（2014）在《载体组成对载钴催化剂的甲烷催化部分氧化反应的影响》一文中研究指出首先制备了一系列的单元(Ce O2,Ti O2,Zr O2)、双元(Ce-Ti,Ti-Zr)和叁元(Ce-Ti-Zr)载体,然后通过浸渍法在载体表面负载Co,考察了载体组成和焙烧温度对该催化剂的甲烷部分氧化(POM)催化性能的影响。利用N2物理吸附、X射线粉末衍射、H2-程序升温还原、扫描电子显微镜和热重分析等手段对反应前后催化剂的物理化学性质进行了表征。实验结果表明,载Co催化剂的催化性能按叁元>双元>单元的顺序依次降低。700℃焙烧制备的Co/Ce-Ti-Zr-700叁元载体催化剂表现出最高的CH4转化率和H2、CO的选择性,同时该催化剂具有较高的稳定性。在Ce-Ti-Zr叁元载体催化剂中,Ce O2-Ti O2-Zr O2之间产生了较强的相互作用,从而抑制了非活性相Co Ti O3的生成,产生了更多的活性中心;同时这种载体之间的作用可以防止催化剂在反应过程中发生相变生成Co Zr2和Zr C之类的物质。(本文来源于《高校化学工程学报》期刊2014年06期）
甲烷催化部分氧化论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
以聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)胶体晶体为模板合成叁维立体有序大孔LaNiO_3钙钛矿催化剂,采用XRD、TPR、BET、TG进行表征,并在固定床反应器中评价其催化甲烷部分氧化制合成气的反应性能。结果表明:在常压、空速21.6L/(g·h)下,叁维立体有序大孔LaNiO_3钙钛矿催化剂的催化活性高于柠檬酸法制备的催化剂,在800℃转化率达到87%,且该催化剂表现出优异的抗积炭性能。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
甲烷催化部分氧化论文参考文献
[1].龚思琦,曾洪瑜,史翊翔,蔡宁生.基于甲烷催化部分氧化的SOFC性能研究[J].燃烧科学与技术.2019
[2].马倩,段倩林,丁光月,王俊文,丁传敏.叁维有序大孔LaNiO_3钙钛矿催化剂制备及其甲烷部分氧化制合成气催化性能[J].天然气化工(C1化学与化工).2018
[3].柴瑞娟.金属Foam/Fiber结构化Ni催化剂及其甲烷部分氧化和甲烷二氧化碳重整制合成气催化性能研究[D].华东师范大学.2018
[4].王雅莉,李琪,翁维正,夏文生,万惠霖.Y_2O_3修饰Ni/SiO_2催化剂在甲烷部分氧化制合成气反应中的催化性能及稳定性[J].物理化学学报.2016
[5].徐月亭,代正华,李新宇,李超,王辅臣.甲烷常压非催化部分氧化热模实验研究[J].化学工程.2016
[6].黄侨.壁面进气回热型微反应器内甲烷催化部分氧化耦合水蒸气重整制合成气特性的数值研究[D].重庆大学.2016
[7].李文琪.甲烷催化部分氧化铑基催化剂的性能研究[D].重庆大学.2015
[8].余长林,胡久彪,樊启哲,李家德,方稳.Ni/CeO_2-Al_2O_3复合氧化物催化甲烷部分氧化制合成气的性能[J].石油学报(石油加工).2015
[9].王润平,毛树红,段秀琴,李文斌,王齐.不同载体Ni基负载型催化剂对甲烷部分氧化制合成气催化行为研究[J].燃料化学学报.2015
[10].周晓春,余长林,胡久彪,樊启哲,魏龙福.载体组成对载钴催化剂的甲烷催化部分氧化反应的影响[J].高校化学工程学报.2014
论文知识图
