导读:本文包含了微动机理论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:钢芯铝绞线,微动疲劳,疲劳寿命
微动机理论文文献综述
段一锋,马行驰,高磊,刘畅[1]（2019）在《钢芯铝绞线微动疲劳机理及其疲劳寿命的研究进展》一文中研究指出微动疲劳普遍存在于钢芯铝绞线中,在长期的使用过程中,微动磨损及腐蚀同时存在,共同损害输电线路,造成巨大的隐患。综述了钢芯铝绞线的微动疲劳研究进展,介绍了钢芯铝绞线的微动疲劳机理、裂纹萌生和扩展机制及其影响因素。结合超高压输电导线结构特性及受力特性,基于非线性强度退化模型,研究了钢芯铝绞线的疲劳寿命,并提出了一些尚待研究与探索的问题。(本文来源于《上海电力学院学报》期刊2019年04期）
蒋先国,古晓东,邓洪,张琦,莫继良[2]（2019）在《基于微动理论的整体吊弦损伤机理及优化研究》一文中研究指出基于高速铁路接触网整体吊弦的材料和服役工况,结合有限元分析以及试验分析,对整体吊弦的损伤机理进行分析。结果表明:整体吊弦钳压管的结构及压接方式存在不合理处,吊弦的断丝、断股是由于微动磨损和疲劳断裂共同造成的,其中微动磨损在吊弦的断裂中具有重要影响。经多方面考量,提出新型整体吊弦的优化方案,包括改进压接结构,增进吊弦线耐疲劳性,以及改进心形环的结构,避免与接触线吊弦线夹之间摩擦伤线,从源头上提升设计、施工、制造和运维质量,降低零部件失效概率,提高耐久性和可靠性。(本文来源于《铁道学报》期刊2019年06期）
张越,何晓聪,李智,张义和[3]（2018）在《铝合金压印接头微动疲劳机理研究》一文中研究指出压印连接是近年来新兴的连接方式,因其具有简单高效、低耗环保等优点,使得在应用连接方面越来越受到重视。疲劳破坏是机械构件失效的主要形式,疲劳过程中的微动磨损是造成零部件失效的主要原因之一。基于以上条件,对铝合金压印接头的疲劳性能进行了试验研究,结果显示疲劳失效部位主要集中在下板靠近压印点处,断口处发现大量微动磨屑,经能谱分析可以确定磨屑成分主要为氧化铝和金属铝;对疲劳失效断口和微动磨损区域进行了扫描电镜分析,发现压印接头的微动磨损部位主要分为两类,并对其进行了定义,一类定义为颈部微动磨损,另一类定义为环点板间微动磨损。分析发现颈部微动磨损所占比例随着外加载荷的大小而变化,且微动磨损是导致压印接头疲劳失效的重要因素。(本文来源于《机械工程学报》期刊2018年19期）
冈村吉晃,彭惠民[4]（2018）在《车轴轴承的微动磨损的发生机理》一文中研究指出车轴轴承的微动磨损是车辆轴承的内圈与决定车轴轴承轴向的安装位置的后盖的接触部,由于微小的相对滑移运动导致的损伤。假设微动磨损产生的金属磨耗粉末侵入车轴轴承内,则或者致使轴承磨损,或使润滑剂劣化。本文介绍了首先运用实体车轴轴承再现微动磨损,调查了由于微动磨损导致的轴承磨损状态。测量了轴承内圈与后盖接触面间的压力分布情况。研究了轴承发生微动磨损的相关机理。(本文来源于《国外机车车辆工艺》期刊2018年05期）
辛龙[5]（2018）在《核电Inconel 690TT合金微动磨损行为及损伤机理研究》一文中研究指出压水堆核电站蒸汽发生器传热管是有放射性的一回路系统和无放射性的二回路系统的交界面。管内高温水流致振动和压力变动导致传热管与其支撑部件之间产生微动磨损,造成传热管的减薄甚至破裂,极大地威胁核电安全。因此,开展传热管微动磨损行为及损伤机理的研究,不仅对延长传热管的使用寿命,提高核电站的运行效率和安全性具有重要意义,而且能为核电设备抗微动损伤设计提供理论支撑和工程实践指导。本文以核级Inconel 690TT(thermally treated)合金为研究对象,在不同环境(常温大气、高温大气、高温可控氧含量以及高温高压纯水)下,系统地研究了材料的微动磨损行为及微观损伤机理。同时,结合光学显微镜、白光形貌仪、激光共焦扫描显微镜、扫描电子显微镜、电子能谱、X射线光电子能谱、拉曼光谱、聚焦离子束以及透射电子显微镜等分析手段,对微动运行区域特性、摩擦系数和磨损量、磨痕亚表面的梯度组织演变、裂纹萌生和扩展进行了细致地分析,建立了微动磨损过程中梯度组织演变模型,取得如下主要结论:(1)常温大气环境:位移幅值的增加以及径向力的减少均促使微动运行区域特性由部分滑移区转变为混合区,最终转变为完全滑移区。在部分滑移区,氧化磨损主要发生在环状微滑区,材料由304SS(stainless steel)向690TT的单向转移既能发生于中心粘着区又能发生于微滑区,中心粘着区和微滑区的交界处为疲劳裂纹萌生和扩展的高发区。在混合区,微动磨损的主要机制为剥层磨损、疲劳裂纹的萌生和扩展、氧化磨损以及摩擦副材料的相互转移;在完全滑移区,微动磨损的主要机制为剥层磨损、氧化磨损以及材料的单向转移。应变梯度和温度梯度的耦合作用导致磨痕亚表层形成梯度纳米结构。基体首先转变为塑性变形层(PDL),位错大量聚集于塑性变形层,距离表面越远,应变越低;塑性变形层以动态再结晶机制转变为等轴纳米晶结构的摩擦磨损转变结构(TTS);不完全氧化和机械的耦合作用导致TTS层转变为混合层;混合层被充分氧化转变为氧化层。一方面,材料转移使磨痕亚表层形成双层结构的TTS,上层主要由铁基-镍基混合纳米晶结构组成,下层只由镍基纳米晶结构组成。另一方面,材料转移使氧化发生在304SS磨损的材料上,形成了主要含有富铁氧化物的叁体层(TBL)。(2)高温大气环境..与常温环境相比,高温环境微动磨损过程中形成的纳米晶结构的釉质层导致摩擦系数和磨损体积降低。部分滑移区TTS的形成机制为动态回复,且TTS的晶粒尺寸比完全滑移区的较大。部分滑移区和完全滑移区TBL中氧化物的类型一致,主要为尖晶石结构的(Ni,Fe)Cr2O4。在部分滑移区,当材料转移发生后,TBL中增加了富铁的氧化物(Fe2O3和Fe3O4)。(3)高温可控氧含量:低氧环境(5 vol%)下氧气优先与TBL中的Cr发生反应生成Cr2O3,抑制了氧化的进一步进行,磨痕表面形成富含Cr2O3的TBL,且距离表面越远,Cr2O3的聚集程度越弱。高氧环境(21 vol%)中氧气充足,氧化反应更充分,磨痕表面形成富含尖晶石结构氧化物的TBL。低氧环境(5 vol%)下形成的TBL只有少量垂直于磨损表面的微裂纹,高氧环境(21 vol%)下形成的TBL含有大量随机方向的微裂纹和孔洞。低氧环境(5 vol%)下的摩擦系数、磨损体积及耗散能更低,磨痕表面形成的TBL具有更好的磨损抗力。(4)高温高压纯水环境:管/平面接触下的微动磨损机制主要为剥层磨损、磨粒磨损、材料转移及氧化磨损。径向力和频率逐渐增加,摩擦副的磨损面积和磨损深度逐渐增加;微动导致磨痕亚表层组织呈阶梯式分布,由表及里依次为氧化层、TBL、TTS层、PDL以及基体。TTS的形成机制为应力应变导致的动态再结晶。TTS层中的纳米晶结构为氧的扩散提供了短程扩散通道,导致椭圆形和条带状的内氧化物Cr2O3弥散的分布于TTS层。氧化层具有双层结构,外层由富Fe尖晶石结构的Ni(1-x)Fe(2+X)O4组成,内层由不连续分布的Cr2O3组成,氧化机制为固态氧化和离子沉积的共同作用。TTS的开裂和剥离及表面氧化颗粒的破碎共同促进了 TBL的形成。球/平面接触下,溶解氧逐渐增加,中心粘着区和微滑区的氧化膜厚度逐渐增加。微滑区的损伤机制主要为氧化颗粒造成的点蚀,溶解氧的增加导致氧化物颗粒尺寸的增加,进而加速了点蚀磨损。(本文来源于《北京科技大学》期刊2018-06-05）
郑晓兵[6]（2018）在《TC4钛合金典型结构微动损伤行为及机理研究》一文中研究指出TC4钛合金具有比强度高、耐高温、耐腐蚀等优良性能,在航空航天等领域得到了很多应用,但其抗微动损伤性能较差,制约了其应用和发展。核心部件涡轮发动机叶片榫结构接触部位经常发生微动损伤而导致断裂。目前国内外较常见的表面强化处理方式为喷丸和表面涂覆,但对于二者具体工艺参数的作用效果及机理还存在一定争论。本文基于自主设计的微动损伤试验装置,进行多组参数对比试验,总结分析了TC4钛合金在不同接触形式、不同表面处理状态以及不同微动参数条件下的微动损伤行为规律,并将其应用到TC4钛合金榫结构件试验中。所得结果具有一定指导和参考价值,具体研究结果表明:喷丸处理试样在微动行为中表现出较弱的粘着倾向。喷丸处理对TC4钛合金微动磨损行为的影响随着喷丸强度参数变化呈波动性。在不同的试验条件下存在最优喷丸强度参数,本试验中,0.20mmA喷丸强度参数表现较好,且应用到榫结构件疲劳试验中,发现0.20mmA喷丸强化能够明显提高榫结构件疲劳寿命。对于线/面和面/面接触形式来说,当微动参数趋向滑移状态时,0.20mmA喷丸强度处理试样微动磨损程度较未喷丸磨光态试样更轻,即表现出一定的抗线/面、面/面接触形式微动磨损性能;在微动参数倾向于粘着状态,即微动位移幅值相对于法向压力较小时,0.20mmA喷丸强度处理试样微动磨损程度较未喷丸磨光态试样未见明显减轻,此时喷丸处理并不能提高TC4钛合金抗线/面、面/面接触形式微动磨损性能。对于点/面接触形式,在试验参数范围内,0.20mmA喷丸处理并未对TC4钛合金微动抗性有明显改善效果,在某些参数下甚至表面出磨损加剧的现象。CuNi In涂层的使用能够有效地延缓摩擦副基体的接触,涂覆在0.20mmA喷丸处理的TC4基体上也较为紧密。在本文的对比试验中,表面涂层均未磨穿,起到了保护基体的作用。本文研究还发现CuNi In涂层的微动磨损机理较为特别。涂层质地较软,表面微凸体在法向压力和位移作用下被反复切削填入周围凹坑并被压实形成平整的磨痕形貌,在接触应力作用下,裂纹萌生扩展导致材料剥落进而形成新起伏,如此反复的磨平起伏到材料剥落的过程形成了其特殊的磨损机制。(本文来源于《大连理工大学》期刊2018-06-01）
段一锋,马行驰,高磊,朱全军[7]（2018）在《钢芯铝绞线微动损伤机理及防护措施的研究进展》一文中研究指出微动损伤普遍存在于钢芯铝绞线输电线路中,钢芯铝绞线在长期的使用过程中,微动磨损及腐蚀加速了其失效过程,给输电线路造成巨大的隐患。本文综述了国内外钢芯铝绞线微动损伤的研究现状,论述了其损伤机理,探讨了导线微动损伤的合理防护方法,并提出了一些尚待研究与探索的问题。(本文来源于《材料导报》期刊2018年S1期）
徐志彪[8]（2018）在《两种典型金属材料扭转微动疲劳行为及损伤机理研究》一文中研究指出微动疲劳损伤广泛存在于航空航天、铁路、核电等领域,并成为许多重大设备关键零部件失效的主要原因之一。大量工业实践表明,机械构件的疲劳寿命由于微动损伤作用将出现大幅的下降,而关键性零部件的提前失效带来的事故也将是灾难性的。在微动的研究领域,根据构件受载荷方式不同,往往将微动疲劳简化为叁种简单的基本模式:即拉-压(拉)微动疲劳、弯曲微动疲劳和扭转微动疲劳,而实际工况中零部件所受到的载荷形式通常是其中两者甚至是叁者之间的相互耦合。目前,国内外学者对微动疲劳领域的研究大多集中在拉-压(拉)微动疲劳和弯曲微动疲劳,而对扭转微动疲劳的研究报道却较少。因此,系统研究扭转微动疲劳行为并揭示其失效机理,不仅对认识扭转微动疲劳损伤机理,完善微动摩擦学理论有重要的科学意义,并可对抗扭转微动疲劳损伤失效的工程运用具有一定理论指导意义。本研究基于拉-扭多轴疲劳试验机,自主设计了一套能保持恒定载荷的法向气动加载装置。试验采用圆柱/圆柱垂直交叉的点接触方式,在不同扭转载荷、法向载荷和循环周次下,对316L奥氏体不锈钢和LZ50车轴钢两种不同晶体结构材料进行了系统的扭转微动疲劳试验,得到了两种材料的普通疲劳和微动疲劳S~N曲线。利用了光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、电子能谱仪(EDX)、X射线光电子能谱(XPS)、电子探针(EPMA)、透射电子显微镜(TEM)和白光干涉叁维形貌仪对试验后的微动疲劳接触损伤区、损伤区剖面、疲劳断口和损伤区微观组织进行了分析,系统研究了两种典型金属材料扭转微动疲劳行为和损伤机理,获得的主要结论如下:(1)对比常规扭转疲劳,扭转微动疲劳寿命大大降低,寿命下降20%~80%,甚至更低。扭矩载荷幅值对扭转微动疲劳的寿命有着显着的影响,随着扭矩载荷幅值的增加,材料的微动疲劳寿命呈现先下降后上升,最后再下降的变化趋势。对应S-N曲线的特征,根据微动图理论,可将扭转微动疲劳的微动运行行为划分为叁个微动运行区:部分滑移区(PSR)、混合区(MFR)和完全滑移区(SR)。微动运行在部分滑移区时,微动损伤较为轻微,疲劳寿命较长;微动运行处于混合区时,裂纹最容易萌生和扩展,疲劳寿命最低;微动运行在完全滑移区时,运行相对位移较大,材料的磨损速率高于裂纹形核速率,材料的微观裂纹被去除而抑制疲劳裂纹的扩展,当微动处于这一运行区时,疲劳寿命相对混合区反而得以延长。当扭转载荷幅值继续增加时,微动对材料疲劳寿命影响减弱,循环疲劳应力对材料疲劳寿命起主导作用。因此,材料的疲劳寿命随着循环扭转载荷幅值的增大而减小。(2)材料的扭转微动疲劳失效后主要呈现为45°斜角特征的断口。微动疲劳裂纹萌生于微动接触区的次表面,并且沿着试样表面与试样轴线成45°角扩展,最终沿45°斜面断裂。疲劳试样在扭转载荷作用下,单元体在α=45°斜截面上的正应力取得最大值。对于剪切强度高于拉伸强度的材料,破坏是由试样的最外层沿着与试样的轴线成45°斜角的螺旋型曲面发生拉断而产生的,因此疲劳断口呈45°斜面。(3)在混合区,材料的磨损机制主要表现为磨粒磨损、氧化磨损、疲劳磨损和剥层。扭转微动疲劳初始阶段,材料损伤较为轻微,损伤区可发现犁沟和少量的氧化物磨屑,损伤区形呈环形状态;随着疲劳循环周次的增加,损伤区的磨损加重,出现了剥落和磨屑堆积的现象,损伤区靠近加载端一侧的损伤更加严重,此时磨损机制为磨粒磨损、氧化磨损和剥层;随着疲劳循环周次的进一步增加,微动损伤继续加剧。在损伤区表面靠近加载端一侧萌生微观裂纹,损伤区的磨损也进一步加剧;微动疲劳试验的最后阶段,损伤区已形成宏观疲劳裂纹,该阶段的磨损机制仍然以磨粒磨损、氧化磨损和剥层为主。(4)在相同法向载荷作用下,随着循环扭矩幅值的增加,摩擦系数稳定阶段的数值也同时增加。在扭转微动疲劳试验中,不同循环扭矩幅值作用下,摩擦系数总体变化趋势一致。循环扭矩幅值越高,摩擦系数更快的达到相对最大值,随后进入平稳阶段。同时摩擦系数同扭转角度存在一定的关系,两者的变化趋势一致。在不同法向载荷作用下,摩擦系数曲线发生变化;法向载荷越大,摩擦系数稳定值越小,摩擦系数曲线也更加平顺。(5)扭转微动疲劳损伤区的微观组织演变与材料晶体结构密切相关。TEM分析结果表明,对于面心立方结构的奥氏体不锈钢,其位错组态的演变规律随着载荷幅值的增加由孪晶变形机制向着位错胞变形机制转变。而对于体心立方结构的碳钢,其微观位错组态的演变主要表现为位错的缠结、堆积、攀移,最后以位错胞的形成和变形为主。(本文来源于《西南交通大学》期刊2018-05-01）
王祥如[9]（2018）在《钢丝多轴微动腐蚀疲劳损伤机理研究》一文中研究指出矿井提升过程中,拉伸、扭转、弯曲和淋水作用导致钢丝产生多轴微动腐蚀疲劳,进而引起钢丝的摩擦磨损、疲劳损伤和电化学腐蚀,将影响钢丝绳的使用寿命。因此,开展钢丝多轴微动腐蚀疲劳损伤机理研究对延长提升钢丝绳服役寿命和保障矿井提升的安全可靠性具有重要理论意义。本文运用自制钢丝多轴微动腐蚀疲劳实验装置,对比研究了不同介质环境对钢丝多轴微动疲劳行为的影响;探讨了酸性溶液中交叉角90°和26°时疲劳周次、接触载荷和扭转角对钢丝多轴微动腐蚀疲劳过程中滞后回线、磨损系数、磨损机理、电化学腐蚀特性和疲劳寿命等的影响;同时探讨了酸性溶液中交叉角对钢丝多轴微动腐蚀疲劳损伤机理的影响。结果表明:空气环境中疲劳钢丝磨损最为严重、寿命最短;腐蚀溶液条件下,酸性溶液中疲劳钢丝磨损、腐蚀和疲劳损伤均最为严重。酸性溶液中交叉角90°时,随着接触载荷和扭转角的增加,磨损和腐蚀加剧,多轴微动腐蚀疲劳寿命呈逐渐降低的幂指数关系。酸性溶液中交叉角26°时,随着疲劳周次的增加,疲劳裂纹扩展越严重;随着接触载荷的增加,磨损和腐蚀加剧,多轴微动腐蚀疲劳寿命同样呈逐渐降低的幂指数关系。酸性溶液中不同交叉角下,微动运行区域、磨损机理、裂纹扩展及多轴微动腐蚀疲劳寿命显现不同的规律。(本文来源于《中国矿业大学》期刊2018-05-01）
薛向珍[10]（2017）在《航空渐开线花键副微动磨损机理及磨损量预估方法研究》一文中研究指出渐开线花键副是航空、船舶、汽车等工业领域动力传输系统中的关键部件之一,其磨损特性和工作寿命对动力传输系统的安全性起着决定性作用。据最新资料统计,直升机传动系统的失效中,花键副引起的失效约占10%~20%,而其中由微动磨损导致的花键失效要占90%以上。由于尚未全面掌握花键副微动磨损机理,目前还无法有效控制或预防花键副磨损失效的发生,极大地制约着航空传动系统的寿命和可靠性的提高。由此可见,开展渐开线花键副的微动磨损机理和预估方法研究不仅具有重大的工程需求背景,而且具有重要的理论意义。本文针对航空传动系统中应用广泛的固定式渐开线花键副,通过开展花键副材料摩擦磨损特性实验和花键副微动磨损模拟实验,探索花键副的微动磨损机理,建立微动磨损量预估方法,并以某航空渐开线花键副为工程实例进行磨损机理和磨损量预估方法的实验验证,以减小花键副磨损为目的给出花键齿最佳鼓形修形方法,为设计耐磨性好、寿命长以及可靠性高的渐开线花键副奠定理论基础,也为航空渐开线花键副的维修周期制订提供参考依据。本文主要工作与创新点如下:1.开展了航空花键副材料的摩擦、磨损特性实验研究,获得了不同工况下花键副材料的摩擦、磨损性能参数。针对常用的航空花键副材料18Cr Ni4A和32Cr3Mo VA,采用万能摩擦磨损实验机,对不同材料、不同硬度、不同表面处理、不同载荷、不同转速等条件下的花键副材料的摩擦因数、磨损系数以及磨损量随时间的变化规律进行了实验研究,为航空花键副材料选择提供了依据,也为后续浮动花键副磨损机理的分析与磨损量预估提供了材料特性参数。2.基于接触应力一致提出了采用平面齿条花键副(简称平面花键副)模拟实际花键副微动磨损机理的实验方案,开展了花键副微动磨损的模拟实验研究。依据航空渐开线花键副参数设计了平面花键副微动磨损实验件,借助高频拉压振动疲劳实验机,通过控制拉压振动幅值进行了微动磨损模拟实验,得出花键副磨损机理为磨粒磨损、粘着磨损和氧化磨损等叁种形式的混合模式,依据实验结果,给出了叁种磨损形式的参与比例,建立了平面花键副微动磨损量预估方法。3.建立了航空渐开线花键副动载荷分析的非线性动力学模型及求解方法,获得了不同工况下花键副齿间动载荷。以某直升机传动系统中的渐开线花键副为研究对象,建立其动力学模型和动力学方程,采用逐级加载法计算实际啮合齿数和动力学参数,分析了花键副在不同工况下的振动位移与动载特性,揭示了花键副的齿间载荷分配规律及轴向载荷分布规律,为花键副的磨损特性分析提供了载荷数值。4.探索了航空渐开线花键副微动磨损机理。基于固定式花键副在传递转矩过程中伴随有微幅振动的情况,得出其磨损属于微动磨损的结论,并基于其磨损机理与平面花键副磨损机理的一致性,应用平面花键副微动磨损预估模型对某航空渐开线花键副的微动磨损量进行预估。5.开展了航空渐开线花键副微动磨损工程失效件的检测验证工作。针对某直升机传动系统中的渐开线花键磨损失效件,采用扫描电镜,对其表面微观形貌进行观察,并对其局部材料成分进行EDS(Energy Dispersive Spectrometer)分析,证实了本文得出的航空花键副微动磨损机理的合理性。采用叁维表面轮廓仪测量了该花键的微动磨损量及磨损分布情况,验证了本文提出的微动磨损量化分析模型和磨损量预估方法。6.分析了减小航空渐开线花键副微动磨损的措施,提出了最佳鼓形修形方法。在分析影响航空花键副微动磨损与微动疲劳的因素基础上,提出了预防和改进花键副微动磨损与微动疲劳的措施,并以花键副鼓形修形为重点,基于数值法确定了渐开线花键副的最优修形曲线、最优修形量以及最优修形中心。通过数值分析,证实了最佳鼓形修形方法的正确性。本文针对航空渐开线花键副开展的微动磨损机理研究、磨损量预估,以及微动磨损实验等工作不仅可以指导航空渐开线花键副的设计、优化,而且对其它类似的花键副的微动磨损机理及磨损量预估都具有一定的参考价值和指导意义。(本文来源于《西北工业大学》期刊2017-09-01）
微动机理论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
基于高速铁路接触网整体吊弦的材料和服役工况,结合有限元分析以及试验分析,对整体吊弦的损伤机理进行分析。结果表明:整体吊弦钳压管的结构及压接方式存在不合理处,吊弦的断丝、断股是由于微动磨损和疲劳断裂共同造成的,其中微动磨损在吊弦的断裂中具有重要影响。经多方面考量,提出新型整体吊弦的优化方案,包括改进压接结构,增进吊弦线耐疲劳性,以及改进心形环的结构,避免与接触线吊弦线夹之间摩擦伤线,从源头上提升设计、施工、制造和运维质量,降低零部件失效概率,提高耐久性和可靠性。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
微动机理论文参考文献
[1].段一锋,马行驰,高磊,刘畅.钢芯铝绞线微动疲劳机理及其疲劳寿命的研究进展[J].上海电力学院学报.2019
[2].蒋先国,古晓东,邓洪,张琦,莫继良.基于微动理论的整体吊弦损伤机理及优化研究[J].铁道学报.2019
[3].张越,何晓聪,李智,张义和.铝合金压印接头微动疲劳机理研究[J].机械工程学报.2018
[4].冈村吉晃,彭惠民.车轴轴承的微动磨损的发生机理[J].国外机车车辆工艺.2018
[5].辛龙.核电Inconel690TT合金微动磨损行为及损伤机理研究[D].北京科技大学.2018
[6].郑晓兵.TC4钛合金典型结构微动损伤行为及机理研究[D].大连理工大学.2018
[7].段一锋,马行驰,高磊,朱全军.钢芯铝绞线微动损伤机理及防护措施的研究进展[J].材料导报.2018
[8].徐志彪.两种典型金属材料扭转微动疲劳行为及损伤机理研究[D].西南交通大学.2018
[9].王祥如.钢丝多轴微动腐蚀疲劳损伤机理研究[D].中国矿业大学.2018
[10].薛向珍.航空渐开线花键副微动磨损机理及磨损量预估方法研究[D].西北工业大学.2017