导读:本文包含了膨胀波论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:火炮,弹道,超音速,惯性,纵波,喷管,黎曼。
膨胀波论文文献综述
郭张霞,范光明,刘国志,田家林,张登谦[1]（2019）在《膨胀波火炮喷口打开时间影响因素研究》一文中研究指出膨胀波火炮后喷装置喷口打开时间是膨胀波火炮减小后坐和降低身管热量的关键,本文对惯性炮闩式膨胀波火炮后喷装置喷口打开时间的影响因素进行研究,利用建立的膨胀波火炮内弹道模型,分析计算膨胀波火炮惯性炮闩的质量、惯性炮闩的启动压力和惯性炮闩的最大行程长对膨胀波火炮后喷装置喷口打开时间的影响.计算结果表明:惯性炮闩的质量对膨胀波火炮后喷装置喷口打开时间影响很大;惯性炮闩的最大行程长与膨胀波火炮后喷装置喷口打开时间成正比;惯性炮闩的启动压力对膨胀波火炮后喷装置喷口打开时间的影响极小.该结果可以为膨胀波火炮后喷装置喷口打开时间的控制提供一定的理论依据.(本文来源于《中北大学学报(自然科学版)》期刊2019年02期）
范光明[2]（2019）在《膨胀波火炮惯性炮闩运动分析》一文中研究指出膨胀波火炮能够在保证威力的情况下,减小后坐和降低身管热量,缓解了火炮机动性和威力之间的矛盾,并且能够通过控制后喷装置喷口打开时机的方式,来控制弹丸初速,提高了火炮的发射性能。因而被称之为目前最受关注的新型火炮之一。针对惯性炮闩式膨胀波火炮的发射机理、惯性炮闩结构参数对膨胀波火炮弹道特征量的影响以及内弹道过程进行研究,对膨胀波火炮的研究及优化具有一定的意义。首先,对比了惯性炮闩式膨胀波火炮与无后坐力炮等低后坐火炮的弹道特点,建立惯性炮闩式膨胀波火炮的物理模型,并对膨胀波火炮闭膛时期、惯性炮闩运动时期以及火药燃气后喷时期的弹道特性进行分析,建立惯性炮闩式膨胀波火炮的发射模型。其次,利用Matlab软件编写膨胀波火炮的内弹道程序,比较常规闭膛火炮的内弹道曲线与膨胀波火炮内弹道的差异;用相关实验结果来验证建立的膨胀波火炮的内弹道模型是正确的。综合分析惯性炮闩的结构参数(惯性炮闩的质量、最大后坐行程长和惯性炮闩的启动压力)对膨胀波火炮的弹道特征量(膛压、后喷装置喷口打开时间和火药燃气的后喷流量等)产生的影响,得到一些基本的理论,对于膨胀波火炮的研究设计与性能提高提供一定的参考。最后,通过建立二维有限元模型,利用动网格技术及UDF进行仿真初始化,耦合弹丸在膛内的运动状态,对惯性炮闩式膨胀波火炮的发射过程进行数值模拟,分析火药燃气在炮口和炮尾的流动状态,研究冲击波在炮尾的分布情况,计算惯性炮闩式膨胀波火炮后喷流场的危险区域,并分析惯性炮闩的结构参数对该危险区域的影响。(本文来源于《中北大学》期刊2019-03-18）
范光明,郭张霞,田家林,王振嵘,罗鹏[3]（2018）在《惯性炮闩对膨胀波火炮膛压影响分析》一文中研究指出为分析惯性炮闩对惯性炮闩式膨胀波火炮膛压的影响,建立了膨胀波火炮的内弹道模型。计算分析了惯性炮闩的质量、惯性炮闩的启动压力和惯性炮闩的最大行程长对膨胀波火炮的膛压影响。计算结果表明惯性炮闩的质量对膨胀波火炮的膛压影响较大,惯性炮闩的启动压力对膨胀波火炮膛压影响较小,惯性炮闩的最大行程长对膨胀波火炮的最大膛压影响很小。该结果能够为膨胀波火炮惯性炮闩的设计与优化提供一定的理论依据。(本文来源于《火炮发射与控制学报》期刊2018年04期）
胡恒山[4]（2018）在《膨胀波和旋转波速度公式中均出现剪切模量的原因》一文中研究指出一种弹性波要在均匀介质中传播,必须满足两个条件:一是介质中运动有惯性,即介质密度r不为零;二是介质有让运动的质点恢复到平衡位置的能力。纵波也称为膨胀波。纵波在均匀线性弹性介质中传播的速度为■。纵波既然是膨胀波,其速度为什么不仅依赖于体积模量K还依赖于剪切模量G呢?位移矢量的旋度在介质中的传播,称为旋转波,如J.A.Hudson(1980)在书名为The Excitation and Propagation of Elastic Waves的教材中就指出,旋转波满足速度为■的波动方程。这个速度就是横波速度。但是,位移的旋度表征邻域内介质绕该点的局部刚性转动,它不是应变,为什么其速度依赖于剪切模量G呢?本报告回答上述两个问题。1.可以证明,纵波在传播过程中必然引起剪切变形。于是,纵波在将一点的体应变恢复到零的同时将该点的切应变恢复到零,这样纵波的传播速度就既取依赖于体积模量又依赖于剪切模量。顺便指出,纵波在理想流体中传播时也引起剪切变形,只不过但由于剪切模量为0而不会产生剪切应力而已。2.可以证明,旋转波在传播过程中必然引起剪切变形。于是,旋转波在企图使转动角减小到零时,必须同时将切应变减小到零,这样才能恢复到质点的平衡位置。所以,旋转波速度就依赖于剪切模量了。(本文来源于《2018年全国固体力学学术会议摘要集（下）》期刊2018-11-23）
韩铁,吴亚山,郝博,梁振刚[5]（2016）在《前置式膨胀波火炮后喷装置结构研究及优化》一文中研究指出常规火炮威力的提高会增加自身重量,严重影响火炮机动性,且巨大的后坐冲量会使炮身失稳,不利于射击精度。减轻火炮自重,提高火炮的射击精度和机动性,运用新型膨胀波技术,以122自行火炮为基础,设计出前置式膨胀波火炮后喷装置的基本结构。建立后喷装置模型,利用Fluent软件燃气后喷过程进行仿真,通过分析影响前置式膨胀波火炮后喷装置的几个关键参数,后喷装置与身管的连接位置、后喷装置进出口面积及后喷装置与身管法线的连接角度,对后喷装置结构进行优化,确定出122 mm前置式膨胀波火炮后喷装置的最佳结构。(本文来源于《井冈山大学学报(自然科学版)》期刊2016年03期）
张璞,徐惊雷,全志斌[6]（2014）在《激波/膨胀波造成的非均匀进口对单边膨胀喷管性能的影响及对比研究》一文中研究指出为了研究激波/膨胀波造成的非均匀进口对单边膨胀喷管性能的影响,对基于最短长度理论设计的超燃冲压发动机单边膨胀喷管进行了数值模拟。首先在流量平均总压保持一致的情况下,分别得到由激波/膨胀波造成的马赫数分布分别为Ma_(100%),Ma_(125%)Ma_(150%)的非均匀入口,并在此条件下对喷管进行了数值模拟,获得了马赫数非均匀入口条件下的尾喷管性能。然后研究了流量平均总压不变条件下,以流量平均的马赫数为均匀入口条件的喷管性能,并与非均匀入口的计算结果进行对比分析。结果表明,在研究的马赫数非均匀范围内,与均匀入口喷管性能相比,激波/膨胀波造成的马赫数非均匀入口使得喷管推力性能下降3%~6%,负升力可达到均匀进口升力的85.92%~117.2%,俯仰力矩减小2.5%~7%;激波造成的马赫数非均匀进口与膨胀波造成的马赫数非均匀进口相比,由于进入喷管的波系不同,使得喷管的沿程壁面压力分布有所差异,相应的喷管性能也有所变化。推力性能相差约1%,升力相差7%~31%,俯仰力矩相差1.4%~4.1%。(本文来源于《第七届全国高超声速科技学术会议会议日程及摘要集》期刊2014-11-19）
郭良斌,赵瑞兵[7]（2014）在《特征线坐标系下柱对称超音速流膨胀波计算方法研究》一文中研究指出在静压圆盘止推气体轴承柱对称超音速流膨胀波系的计算中,借鉴Liepmann的特征线坐标系与自然坐标系变换理论和Liepmann引入两个黎曼不变量的方法,使得边界条件的处理更为直观和简便。采用特征线坐标系下的特征线法,推导计算该膨胀波系所用到的基本计算公式,将其应用于P-M流动并与P-M流动理论解进行比较。结果表明,数值计算结果与P-M流动理论解吻合,该计算方法可行。(本文来源于《武汉科技大学学报》期刊2014年04期）
赵瑞兵[8]（2014）在《圆盘止推轴承中理想气体二维柱对称流曲线膨胀波系的初步研究》一文中研究指出随着微细工程、精密加工、精密仪器及超精密加工等行业的发展，气体轴承的研究越来越受到重视。气体轴承内气体的流动状态分析，对气体轴承的工作特性有重要的理论指导意义。气体轴承中的超音速气流在内部结构的影响下会出现膨胀波，轴承承载力将受到膨胀波的影响，本文采用特征线坐标系下的特征线法来求解渐扩间隙圆盘止推气体轴承内理想气体曲线膨胀波系以及波后的流动参数。将气体动力学方程从笛卡尔坐标系下转换到特征线坐标系下，特征线法在特征线坐标系下应用于平行圆盘止推气体轴承内一维柱对称流马赫数的求解，通过数值解与理论解的比较分析，验证了特征线坐标系下的特征线法应用于气体轴承内超音速流求解的可行性。在渐扩间隙圆盘止推气体轴承的物理模型的基础上，用特征线法求解了特征线坐标系下的非特征初值问题。通过对不同边界条件的分析，发现采用圆弧衔接轴承渐扩处的转折并逐步向转折点逼近的边界条件,才能正确求解出膨胀波区内参数值。根据上述方法采用Fortran90编制了求解膨胀波系的计算程序，计算出特征线网格点参数，根据计算结果分析了气体在二维柱对称径向流中受到凸壁面转折点扰动后膨胀波区形状，以及波后的气流方向。此计算方法可用于径向来流的二维无旋柱对称流中曲线膨胀波的计算。(本文来源于《武汉科技大学》期刊2014-05-20）
刘耀,袁志华,梁振刚[9]（2013）在《膨胀波火炮前置式喷口连接角对火炮后坐的影响》一文中研究指出在分析前置式膨胀波火炮后喷装置结构的基础上,建立ZBL-09式122mm自行火炮前置式后喷装置的简化模型;喷管间距不同时,应用FLUENT软件对影响反后坐效能的后喷装置入口与身管法线的连接角度进行计算分析,得到最佳连接角度与喷管间距的关系,最佳连接角度随喷管间距的增加而增大。(本文来源于《沈阳理工大学学报》期刊2013年03期）
张小嘎,狄长春,赵金辉,朱二男,关守强[10]（2012）在《装填条件对膨胀波火炮弹道设计评价标准的影响》一文中研究指出膨胀波火炮利用发射过程中精确打开炮闩的方法实现了在不降低弹丸初速的前提下,大幅度减小火炮后坐的目的。采用经典内弹道理论对膨胀波火炮发射过程进行了建模与仿真,计算并分析了药室容积、装药量、弹丸质量等装填参数对膨胀波火炮有效功率、炮膛工作容积利用率和火药相对燃烧结束位置等弹道设计评价标准的影响规律,为膨胀波火炮弹药系统设计及实际应用提供了理论参考。(本文来源于《火力与指挥控制》期刊2012年12期）
膨胀波论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
膨胀波火炮能够在保证威力的情况下,减小后坐和降低身管热量,缓解了火炮机动性和威力之间的矛盾,并且能够通过控制后喷装置喷口打开时机的方式,来控制弹丸初速,提高了火炮的发射性能。因而被称之为目前最受关注的新型火炮之一。针对惯性炮闩式膨胀波火炮的发射机理、惯性炮闩结构参数对膨胀波火炮弹道特征量的影响以及内弹道过程进行研究,对膨胀波火炮的研究及优化具有一定的意义。首先,对比了惯性炮闩式膨胀波火炮与无后坐力炮等低后坐火炮的弹道特点,建立惯性炮闩式膨胀波火炮的物理模型,并对膨胀波火炮闭膛时期、惯性炮闩运动时期以及火药燃气后喷时期的弹道特性进行分析,建立惯性炮闩式膨胀波火炮的发射模型。其次,利用Matlab软件编写膨胀波火炮的内弹道程序,比较常规闭膛火炮的内弹道曲线与膨胀波火炮内弹道的差异;用相关实验结果来验证建立的膨胀波火炮的内弹道模型是正确的。综合分析惯性炮闩的结构参数(惯性炮闩的质量、最大后坐行程长和惯性炮闩的启动压力)对膨胀波火炮的弹道特征量(膛压、后喷装置喷口打开时间和火药燃气的后喷流量等)产生的影响,得到一些基本的理论,对于膨胀波火炮的研究设计与性能提高提供一定的参考。最后,通过建立二维有限元模型,利用动网格技术及UDF进行仿真初始化,耦合弹丸在膛内的运动状态,对惯性炮闩式膨胀波火炮的发射过程进行数值模拟,分析火药燃气在炮口和炮尾的流动状态,研究冲击波在炮尾的分布情况,计算惯性炮闩式膨胀波火炮后喷流场的危险区域,并分析惯性炮闩的结构参数对该危险区域的影响。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
膨胀波论文参考文献
[1].郭张霞,范光明,刘国志,田家林,张登谦.膨胀波火炮喷口打开时间影响因素研究[J].中北大学学报(自然科学版).2019
[2].范光明.膨胀波火炮惯性炮闩运动分析[D].中北大学.2019
[3].范光明,郭张霞,田家林,王振嵘,罗鹏.惯性炮闩对膨胀波火炮膛压影响分析[J].火炮发射与控制学报.2018
[4].胡恒山.膨胀波和旋转波速度公式中均出现剪切模量的原因[C].2018年全国固体力学学术会议摘要集（下）.2018
[5].韩铁,吴亚山,郝博,梁振刚.前置式膨胀波火炮后喷装置结构研究及优化[J].井冈山大学学报(自然科学版).2016
[6].张璞,徐惊雷,全志斌.激波/膨胀波造成的非均匀进口对单边膨胀喷管性能的影响及对比研究[C].第七届全国高超声速科技学术会议会议日程及摘要集.2014
[7].郭良斌,赵瑞兵.特征线坐标系下柱对称超音速流膨胀波计算方法研究[J].武汉科技大学学报.2014
[8].赵瑞兵.圆盘止推轴承中理想气体二维柱对称流曲线膨胀波系的初步研究[D].武汉科技大学.2014
[9].刘耀,袁志华,梁振刚.膨胀波火炮前置式喷口连接角对火炮后坐的影响[J].沈阳理工大学学报.2013
[10].张小嘎,狄长春,赵金辉,朱二男,关守强.装填条件对膨胀波火炮弹道设计评价标准的影响[J].火力与指挥控制.2012
论文知识图
