导读:本文包含了螺旋槽干气密封论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:螺旋,双螺旋,状态,方程,柱面,模态,水蒸气。
螺旋槽干气密封论文文献综述
丁雪兴,王晶晶,张伟政,陆俊杰,陈金琳[1]（2019）在《高压高转速螺旋槽干气密封浮环变形研究》一文中研究指出柱面螺旋槽干气密封被应用于高参数工况时,由于浮环容易发生变形,影响密封系统的运行和性能。根据柱面干气密封的结构特点,建立考虑流固耦合下的旋转环和浮环的模型;绘制柱面气膜计算域,利用独有block映射技术的ICEM软件对气膜模型进行跨尺度网格划分;采用Fluent对气膜流场进行模拟计算,提取浮环表面所受气膜承载力的变化函数;结合ANSYS Workbench将变化的气膜压力耦合到浮环固体表面上进行力变形求解,讨论介质压力、转速对变形的影响规律。结果表明:浮环的变形主要表现为沿径向的挤压变形,浮环外边缘处产生最大压缩位移,且最大变形量超过了密封时的平均气膜厚度,说明流场的变化对浮环的变形有一定的影响;浮环的最大变形量及应力值与介质压力、转速呈线性关系增加,其中介质压力起主引导作用。(本文来源于《润滑与密封》期刊2019年11期）
范瑜,宋鹏云[2]（2019）在《水蒸气润滑螺旋槽干气密封性能分析》一文中研究指出水蒸气润滑干气密封是一类特殊的干气密封,端面的润滑气体为水蒸气。为了研究水蒸气润滑干气密封的性能,采用无限窄槽理论,并采用RK方程来表达水蒸气的实际气体的行为。对螺旋槽的气膜压力控制方程进行了修正,分析水蒸气润滑干气密封的开启力、气膜刚度、泄漏率、气膜摩擦力矩和热平衡气膜厚度。结果表明:低压时,泄漏率随膜厚增加先减小再增加,中高压时,泄漏率随膜厚增加而增加,实际气体行为对泄漏率的影响较大;摩擦力矩随膜厚增加而减小,实际气体行为对摩擦力矩无影响;当温度为300℃,压力为0.5 MPa时,在常见的工作膜厚范围内,剪切发热速率始终大于膨胀吸热速率,不能获得热量平衡膜厚,压力为2和5 MPa时,实际气体的热量平衡膜厚均小于理想气体,两者相差分别为0.886%和2.932%。(本文来源于《润滑与密封》期刊2019年07期）
孙雪剑,宋鹏云,毛文元,邓强国,许恒杰[3]（2019）在《考虑实际气体效应双列螺旋槽干气密封反转性能分析》一文中研究指出离心式压缩机在实际生产运行中,因故障停机时会发生反转,要求配置的干气密封具有一定的抗反转能力。针对双列螺旋槽干气密封,选用CO_2作为密封介质。用R–K方程表达实际气体效应,修正气体润滑Reynolds方程,分析在反转情况下,不同转速、膜厚、压差以及反向螺旋槽径向尺寸与正向螺旋槽径向尺寸之比(ε)对密封性能的影响。分别获得了正转、反转和静止3种状态下的端面开启力、泄漏率、气膜刚度和开漏比等密封性能参数。以气膜零刚度反转速度为抗反转能力性能指标,结果表明:CO_2实际气体端面开启力和泄漏率大于理想CO_2气体,而开漏比小于理想气体,分析CO_2气体润滑的双列螺旋槽干气密封性能需要考虑实际气体效应。双列螺旋槽干气密封具有一定的抗反转能力,当反转速度小于气膜零刚度反转速度时,干气密封可以正常操作。以气膜零刚度时的反转速度为最大值,本计算案例最大反转速度为2 524 r/min。(本文来源于《工程科学与技术》期刊2019年04期）
林丽君,刘蕴,刘全兴,殷国富[4]（2019）在《螺旋槽型干气密封系统轴向工作模态研究》一文中研究指出干气密封系统的轴向动态特性会影响密封气膜的密封特性,从而影响机械密封的稳定性和可靠性,采用高灵敏加速度传感器和数据采集装置,设计螺旋槽型干气密封装置轴向振动测试试验,采用半互功率谱密度函数实现对干气密封装置的工作状态模态分析,分别利用平均相位偏差、模态相位线性度、模态复杂性和模态指示函数4个数学指标对模态参数辨识结果进行验证,结果表明:半互功率谱密度函数的模态分析验证结果较好,适用于干气密封组合型装置的环境激励工作状态模态分析。(本文来源于《测控技术》期刊2019年06期）
任宝杰,郝木明[5]（2019）在《基于类解析法的螺旋槽干气密封性能分析及软件开发》一文中研究指出依据螺旋槽窄槽理论,采用类解析法设计了一款干气密封(DGS)计算软件,具备操作性强、界面友好、使用方便等特点。以我公司某型号干气密封为对象,通过实验测量了工况条件下的密封泄漏量,并分别利用Fluent软件和DGS计算软件求取了密封性能参数,包括泄漏量、开启力、摩擦功率、气膜刚度等。通过对比叁种研究方法下的参数值,表明DGS计算软件具有良好的准确性,可用于指导干气密封工程设计。(本文来源于《化工与医药工程》期刊2019年03期）
丁雪兴,苗春昊,张伟政,陆俊杰[6]（2019）在《柱面螺旋槽干气密封微尺度流场数值模拟》一文中研究指出针对极端工况下的流体机械动密封问题,提出了新型的柱面螺旋槽干气密封.基于柱面微间隙气膜的结构特性,首先用Solidworks建模软件和Workbench的DM模块联合建立了柱面螺旋槽微尺度气膜模型,其次用专业网格划分软件ICEM CFD独有的block映射技术划分高质量的计算域网格,最后通过CFD流场仿真软件Fluent对微间隙的叁维流场进行数值模拟计算,并通过改变工况操作参数,得到相应的泄漏量和浮升力.计算结果表明:在偏心率为0.5时,随着转子的转动,气膜压力升高0.218 MPa,气膜最薄区域的槽根部为压力最大值;流速在气膜最厚区域出现最大值,整体流速与压力呈现反比例分布;对比分析无偏心结构气膜模型,发现没有压力升高现象;浮升力和泄漏量都随转速和压差的增大而增大,对比发现压差对浮升力和泄漏量的影响更大.(本文来源于《兰州理工大学学报》期刊2019年02期）
丁雪兴,徐洁,张伟政,陆俊杰[7]（2019）在《螺旋槽干气密封润滑气膜摩擦系数的规律探寻》一文中研究指出高参数工况下的气膜摩擦力对干气密封性能的影响不可忽视。基于密封系统和动静环的结构特点,建立了润滑气膜计算域模型,使用ICEM划分网格,采用Fluent软件数值模拟获得气膜压力分布和速度分布,最后通过牛顿内摩擦定律计算得到润滑气膜摩擦系数。结果表明,槽型参数不变,润滑气膜摩擦系数随转速的增大而增大,随介质压力及平均气膜厚度的增大而减小;工况参数不变,气膜摩擦系数随根径的增大而增大,随槽数及槽深的增大而减小,且在75°～76°螺旋角范围内较为稳定。(本文来源于《石油化工高等学校学报》期刊2019年02期）
徐洁[8]（2019）在《螺旋槽干气密封气膜润滑摩擦特性研究》一文中研究指出干气密封因其损耗低、泄漏小的特点被广泛用作旋转机械的轴端密封,它的设计和研发涉及装置结构、材料选择、安装方式等多个方面,其中,决定密封性能的关键是密封副间的润滑气膜。在干气密封系统稳定运行的过程中,动静密封副的微间隙使装置保持流体润滑状态,相应的主要摩擦就来源于流体间的内摩擦。随着旋转机械向极端工况条件、大尺寸结构参数、多样化介质种类等方向发展,干气密封润滑气膜的摩擦作用日益凸显,由此引起的端面温度升高、摩擦副热力变形等问题严重缩短了干气密封系统的服役寿命,可见,对干气密封润滑气膜摩擦特性进行研究具有重要意义。本课题针对螺旋槽干气密封结构,基于MATLAB软件,采用中心差分法和超松弛迭代法耦合求解气膜压力控制方程和气膜厚度控制方程,获得润滑气膜厚度和压力分布。同时,建立气膜叁维计算模型,利用ICEM划分结构化网格,利用Fluent对流场进行仿真模拟。选择气膜开启力和气膜摩擦力作为对比目标,分析表明:两种方法得到的计算结果吻合性较好,最大相对差异百分比为5.96%。在针对螺旋槽干气密封气膜润滑摩擦特性开展研究时,结合以上两种数值计算方法,改变工况参数和槽型结构参数进行实例分析,结果表明:当干气密封系统处于气膜润滑状态时,气膜摩擦特性参数受工况参数的影响较大,受结构参数的影响较小,其中,润滑气膜的摩擦功耗随转速的增大呈线性递增,随平均气膜厚度和槽深的增大而减小,但介质压力和螺旋角的变化对摩擦功耗基本无影响;摩擦系数在一定程度上表征了剪切流和压差流的关系,随着转速和介质压力的增大,润滑气膜摩擦系数下降,但当介质压力增加到一定值时,气膜摩擦系数下降趋势趋于平缓;粘性耗散温升受介质压力的影响最大,较大的压降使得耗散温度升高较多,其次,转速增大使得粘滞力做功增加,进而引起耗散温度升高,在75~°~76~°的螺旋角范围内,耗散温升变化基本稳定。因此,在高压、高速的运行工况下,润滑气膜的摩擦作用不可忽略。本课题的研究成果为今后干气密封的定量优化分析以及润滑气膜的理论研究奠定了基础,为干气密封在工程中的应用提供了可靠的参考依据。(本文来源于《兰州理工大学》期刊2019-04-06）
毛文元,宋鹏云,邓强国,许恒杰,孙雪剑[9]（2018）在《干气密封螺旋槽的激光加工工艺研究》一文中研究指出干气密封环螺旋槽的加工质量对干气密封性能有非常显着的影响。为了获得较高的螺旋槽加工质量,并能对螺旋槽加工工艺提供有效指导,利用LM-20型光纤激光标刻机对干气密封常用的碳化硅(SiC)陶瓷材料和碳化钨(WC)硬质合金材料进行了螺旋槽激光加工工艺研究。分别考察了激光功率、扫描速度、填充间距、重复频率、标刻次数等工艺参数对螺旋槽深度h_g和底表面粗糙度R_a的影响;并选用激光功率、扫描速度、重复频率、标刻次数作为4个因素,分别取3个水平对WC的正交试验结果进行了分析。试验结果表明:加工工艺参数对螺旋槽深度h_g和底表面粗糙度R_a均有一定的影响,合理的工艺参数有助于提升螺旋槽的加工质量;SiC和WC材质密封环合理的工艺参数范围分别为:激光功率为8～10 W和12～14 W,扫描速度为600～1 000 mm/s和500～800 mm/s,填充间距均为0.01～0.014 mm,重复频率为50～60 kHz和20～30 kHz,标刻次数为4～6次和2～4次。正交试验结果显示:重复频率对槽深h_g的影响最为显着,其次为标刻次数、扫描速度和激光功率。扫描速度对底表面粗糙度R_a的影响最为显着,其余因素对底表面粗糙度R_a的影响较小。标刻次数与激光功率、激光功率与扫描速度、扫描速度与频率的交互作用均较弱,对槽底表面加工精度的影响不大。(本文来源于《工程科学与技术》期刊2018年05期）
陈文奇,李志强,吴云柯,张志红[10]（2018）在《双螺旋角槽干气密封的槽型优化设计》一文中研究指出建立单螺旋角槽干气密封的数学模型,利用数值方法分别研究槽数、螺旋角、槽深、气膜厚度、槽台比以及转速对密封性能的影响规律,计算结果与文献的实验值基本吻合。通过分析对比泄漏量、流场压力分布、平均开启压力等密封性能参数,优化出性能最佳的干气密封几何结构参数。针对单螺旋角槽在螺旋槽入口处的吸力面上存在明显的低压区的问题,提出双螺旋角槽干气密封结构。计算结果表明:双螺旋角槽在密封端面之间产生平均开启压力高于单螺旋角槽;相比于单螺旋角槽,双螺旋角槽在吸力面的入口处的流动分离更加明显,在槽区产生的动压效应更加明显;双螺旋角螺旋槽的密封性能更佳,其气体泄漏量也低于单螺旋槽。(本文来源于《润滑与密封》期刊2018年07期）
螺旋槽干气密封论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
水蒸气润滑干气密封是一类特殊的干气密封,端面的润滑气体为水蒸气。为了研究水蒸气润滑干气密封的性能,采用无限窄槽理论,并采用RK方程来表达水蒸气的实际气体的行为。对螺旋槽的气膜压力控制方程进行了修正,分析水蒸气润滑干气密封的开启力、气膜刚度、泄漏率、气膜摩擦力矩和热平衡气膜厚度。结果表明:低压时,泄漏率随膜厚增加先减小再增加,中高压时,泄漏率随膜厚增加而增加,实际气体行为对泄漏率的影响较大;摩擦力矩随膜厚增加而减小,实际气体行为对摩擦力矩无影响;当温度为300℃,压力为0.5 MPa时,在常见的工作膜厚范围内,剪切发热速率始终大于膨胀吸热速率,不能获得热量平衡膜厚,压力为2和5 MPa时,实际气体的热量平衡膜厚均小于理想气体,两者相差分别为0.886%和2.932%。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
螺旋槽干气密封论文参考文献
[1].丁雪兴,王晶晶,张伟政,陆俊杰,陈金琳.高压高转速螺旋槽干气密封浮环变形研究[J].润滑与密封.2019
[2].范瑜,宋鹏云.水蒸气润滑螺旋槽干气密封性能分析[J].润滑与密封.2019
[3].孙雪剑,宋鹏云,毛文元,邓强国,许恒杰.考虑实际气体效应双列螺旋槽干气密封反转性能分析[J].工程科学与技术.2019
[4].林丽君,刘蕴,刘全兴,殷国富.螺旋槽型干气密封系统轴向工作模态研究[J].测控技术.2019
[5].任宝杰,郝木明.基于类解析法的螺旋槽干气密封性能分析及软件开发[J].化工与医药工程.2019
[6].丁雪兴,苗春昊,张伟政,陆俊杰.柱面螺旋槽干气密封微尺度流场数值模拟[J].兰州理工大学学报.2019
[7].丁雪兴,徐洁,张伟政,陆俊杰.螺旋槽干气密封润滑气膜摩擦系数的规律探寻[J].石油化工高等学校学报.2019
[8].徐洁.螺旋槽干气密封气膜润滑摩擦特性研究[D].兰州理工大学.2019
[9].毛文元,宋鹏云,邓强国,许恒杰,孙雪剑.干气密封螺旋槽的激光加工工艺研究[J].工程科学与技术.2018
[10].陈文奇,李志强,吴云柯,张志红.双螺旋角槽干气密封的槽型优化设计[J].润滑与密封.2018
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