导读:本文包含了灌水器论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:灌水,水肥,春雨,模具,性能,测试,微孔。
灌水器论文文献综述
刘璇[1]（2019）在《“我们不仅要赚钱，更要在世界舞台出彩”》一文中研究指出11月21日，在莱芜高新区春雨滴灌技术有限公司采访时，董事长张亮接到了互联网推广业务员的电话。然而出乎记者的意料，张亮婉言拒绝了合作，他说：“我们企业发展的关键在于技术领先，要做科技含量高的设计院，不做单纯的施工队。”生产传统滴灌灌水器及模具也能(本文来源于《济南日报》期刊2019-12-05）
郭向东[2]（2019）在《微润灌水器土壤水分测试方法及测试试验结果探析》一文中研究指出在微润灌水器设备中,土壤毛细吸力是水分运动的驱动力。因此,研究灌水器在田间埋藏条件下的灌溉性能、流量变化特性、土壤水分入渗特性和湿润体变化特性对土壤水分含量的影响,具有非常重要的意义,为微润灌水器的使用及以后的工程设计提供试验数据,为改进及提高微润灌水器的性能提供科学依据。(本文来源于《水利技术监督》期刊2019年06期）
董爱红,张林,蔡耀辉,赵笑,葛茂生[3]（2019）在《不同粘粒含量浑水对微孔陶瓷灌水器堵塞的影响》一文中研究指出为了揭示不同粘粒含量浑水对微孔陶瓷灌水器堵塞的影响与作用机理,笔者研究了粘粒含量不同的泥沙和粘土(2 g/L)对微孔陶瓷灌水器堵塞的影响,并利用XRD分析灌水器内沉积物成分。研究结果表明:泥沙沉积是导致微孔陶瓷灌水器物理堵塞的主要原因。灌溉前期(0～216 h),浑水中泥沙粘粒含量对微孔陶瓷灌水器平均相对流量影响较大,泥沙粘粒含量越高,影响越大,灌水器越易发生堵塞。但是,灌溉后期(216 h后),灌水器平均相对流量均稳定在72%附近,泥沙粘粒含量对灌水器平均相对流量影响较小。进入微孔陶瓷灌水器内的泥沙全部沉积在灌水器内壁,形成一层泥沙膜,泥沙颗粒不会进入灌水器陶瓷微孔中。(本文来源于《南方农机》期刊2019年17期）
杨彬,吴勇,王建东,马晓鹏,王海涛[4]（2019）在《齿型迷宫灌水器抗堵塞性能分析与结构优化模拟》一文中研究指出【目的】揭示齿型迷宫流道灌水器物理堵塞的内在流动特性成因,同步优化提出高抗堵型齿型灌水器流道结构。【方法】基于CFD数值模拟技术中的Workbench数值计算平台,对5种不同齿型流道结构(含改进后流道结构)的灌水器进行水砂两相流数值模拟计算,分析了不同齿型结构水流流速、流道内湍动能、湍动能耗散率分布规律及物理颗粒运动轨迹等。【结果】提出了齿型流道结构优化改进方案,优化后的流道结构增加了灌水器内低速区域面积和低速区域湍动能值,区间湍动能范围同比最高提升了52%～200%,同时提高了物理颗粒的运移速率,减少了颗粒运移路程和滞留时间,提升了齿型迷宫灌水器的抗堵塞性能。【结论】齿型流道灌水器的抗堵塞性能与流道内低速区的流体速度及流道内湍动能大小分布密切相关,流速和湍动能较大的区域不易造成堵塞;湍动能最大值均出现在主流区,并且在齿尖迎水区达到最大;湍流动能耗散率分布与湍动能分布具有十分相似的规律,湍动能耗散最严重的区域分布在齿尖处,齿尖结构对灌水器的消能效果起关键性作用。(本文来源于《灌溉排水学报》期刊2019年08期）
张爱习,霍倩,檀海斌[5]（2019）在《齿型流道灌水器数值模拟计算域的优化分析》一文中研究指出CFD数值模拟技术已在灌水器研发中被广泛应用。齿型流道是齿型流道灌水器设计的核心部位,而栅栏区和下游的蓄水槽常在数值建模时被忽略,数值模型的预测精度必然受到影响,因此对其影响程度进行了研究。针对同一齿型流道灌水器,建立了具有不同计算域的叁种模型,在Fluent 14.5中进行数值模拟。通过分析最接近原型的灌水器模型的压强和速度云图,可找出不同区域的压强损失规律。通过对比叁种模型的流量差异,可分析得出蓄水槽和栅栏区影响程度的差异。根据研究结果,优化计算几何域,重新建立模型。计算结果表明,优化后的几何模型不仅大幅度降低了运算量,还能保证模型具有很高预测精度。(本文来源于《节水灌溉》期刊2019年08期）
孙晓杰[6]（2019）在《吸力式微润灌水器工艺测试探析》一文中研究指出文章针对依靠吸力式微润灌水器上特殊材质的导水芯的毛细浸润作用,在水压较低的条件下,向作物根部土体导水,以满足作物生长需求~([1])。分析吸力式微润灌水器结构的设计及使用,能省工、灌溉均匀、使用寿命长等特点,该项技术的研究与推广应用对于提高农业水资源利用效率,节约农业灌溉水资源,促进区域农业经济发展,保护农村生态环境等方面都具有重要意义。(本文来源于《水利技术监督》期刊2019年04期）
王新端[7]（2019）在《滴灌双向流道灌水器抗堵性能及结构参数优化研究》一文中研究指出滴灌双向流道灌水器水力性能优良,采用室内试验、数值模拟和理论分析相结合的方法,开展双向流道灌水器抗堵性能及结构参数优化研究,对提高其整体性能及研发具有重要意义。主要研究成果如下:(1)提出了基于流道泥沙沉积过程的滴灌灌水器水力性能动态评价方法,其可综合反映灌水器水力性能和抗堵性能的动态变化过程,揭示了泥沙沉积效应是导致滴灌灌水器水力性能降低的主要成因。(2)双向流道沉积泥沙电子显微镜扫描分析表明,流道前段泥沙沉积严重,中段次之,后段较少;流道前段和中段沉积泥沙主要为细小粒径泥沙颗粒填充于大粒径泥沙颗粒之间由于絮凝、黏结而形成的团聚结构,后段沉积泥沙主要为细小粒径泥沙颗粒絮凝而形成的絮团结构;由前到后,沉积泥沙中粒径>0.03 mm的颗粒质量分数呈现逐渐减小趋势,粒径<0.005 mm的颗粒质量分数呈现先减小后增大趋势;粒径<0.03 mm的泥沙颗粒的絮凝作用是双向流道灌水器堵塞的主要成因。(3)基于支持向量机理论,构建了滴灌双向流道灌水器泥沙颗粒通过率与工作压力、流道结构参数及欧拉—拉格朗日颗粒随机轨道模型中壁面反弹系数、泥沙颗粒等效粒径之间的量化关系;以泥沙颗粒通过率与相对流量的相关性最大为优化目标,建立了壁面反弹系数和泥沙颗粒等效粒径的参数识别优化模型,提出了以试验为依据的滴灌双向流道灌水器液固两相流数值模拟方法。(4)数值模拟研究表明,双向流道中水流流速梯度越大,湍动能越高,则水流对泥沙颗粒扰动作用越强,有利于提高灌水器抗堵性能;这一现象在流道内正、反向两股水流相互作用的对冲混掺区域表现尤为突出,这正是双向流道灌水器的抗堵性能优于迷宫式流道灌水器的主要原因,试验结果也证明了这一点;漩涡区虽存在较大的流速梯度,但整体流速及湍动能均较低,泥沙颗粒极易沉积,导致灌水器堵塞概率较大;泥沙颗粒在流道内发生多次旋转的部位为沉积发生的主要部位;泥沙颗粒在流道水平方向运动行程越短,灌水器抗堵性能越好。(5)以稳流指标和泥沙颗粒通过率分别为滴灌双向流道灌水器水力性能和抗堵性能的评价指标,以稳流指标最小和泥沙颗粒通过率最大为优化目标,构建了滴灌双向流道灌水器流道结构参数的多目标优化模型;采用NSGA-II和支持向量机相结合的算法,求解这一多目标优化问题;实例计算表明,这一方法可获得一定工作压力取值范围内、不同额(本文来源于《西安理工大学》期刊2019-06-30）
李嘉露[8]（2019）在《分段双向流滴灌灌水器水力性能研究》一文中研究指出分段双向流道是一种新型滴灌灌水器,研究不同压力区间下改进的双向流道水力性能及稳流机理,对分段双向流道结构研制与流道机理分析具有重要意义。本文综合运用试验分析与Fluent数值模拟相结合的方法,对不同结构进行水力性能的研究,主要研究结论如下:(1)基于Fluent软件,分别研究网格划分与湍流模型选取对数值模拟计算精度的影响,对比分析3组改进的双向流道试验值与模拟值,应选取0.10mm网格尺寸与标准k-ε模型:在此方法下,流道流量及流态指数模拟值与试验值相对误差分别为0.1 08%-1.343%,0.134%～1.730%。(2)依据L25(56)正交表,形成了25组改进的双向流道结构参数计算方案,利用数值模拟,25组流道在0.1MPa压力时的最小流量为1.498L/h,流态指数为0.4008～0.4984,获得了流量较小,且水力性能良好的流道。极差分析和回归分析表明,影响流态指数最大的参数为挡水件与上边壁间夹角α,且影响显着,并呈正相关关系。(3)分析不同流道结构在不同压力区间流态指数,结果表明,25组改进的双向流道在0.05～0.15MPa的低压区,流态指数为0.4036～0.5125,在0.15～0.25MPa的高压区,流态指数为0.3075-0.4888,流道在高压区的水力性能较低压区好,且高低压区流态指数相差较大。流道稳流机理表明,灌水器结构不同,其压力场分布不同,但压力都呈分段递减的趋势。(4)9组分段双向流道的计算结果表明,其流态指数在0.4081～0.4475之间,且O.IMPa压力时的最小流量为1.663 L/h,小于2 L/h,在保持流道小流量的同时,得到较好的水力性能。分段双向流道稳流机理表明,压降越大水力性能越好,当反向水流和正向水流的流量比值在0.609～0.940之间时,其比值越大,流态指数越小。(本文来源于《西安理工大学》期刊2019-06-30）
黄德良[9]（2019）在《陕北丘陵沟壑区涌泉根灌苹果树调亏灌溉制度与灌水器布置方式研究》一文中研究指出本文以陕北丘陵沟壑区6年生苹果树为研究对象，进行了涌泉根灌条件下苹果树的调亏灌溉试验和灌水器布置方式实验研究。在苹果树各生育进行不同程度的水分调亏灌溉，监测土壤含水率,结合气象数据研究了调亏灌溉对苹果树的耗水规律、生理特性、果实产量及品质的影响，制定了丰水年陕北山地苹果树调亏灌溉制度。研究灌水器不同埋深、间距和个数对苹果树生理生长和产理的影响，得出了陕北山地苹果树涌泉根灌灌水器的最佳布置方式。主要研究成果如下:(1)采用涌泉根灌灌水技术灌水后，0-90cm土层含水率变化显着，随着调亏程度的加剧，同一土层深度的土壤逐渐减小，土壤水分垂直剖面上呈现出中间高两端低的趋势。0-30cm土层水分蒸发较快,土壤含水较低，40-90cm土层土壤含水率最高，100-140cm土层内土壤含水率低且差异较小。在0-90cm土壤含水率的变异系数与调亏程度呈负相关，而100-140cm土壤含水率的变异系数与调亏程度呈正相关。(2)在苹果树的整个生育期内,参考作物日蒸发蒸腾量波动幅度较大，呈中间高两端低的趋势。ET0分别与日照时数和日平均气温呈显着正相关;与2m处风速和水汽压强呈不显着正相关;与大气压呈负相关关系;与相对湿度为二次函数关系。全生育期内调亏灌溉处理的耗水量在420.98-719.64mm,涌泉根灌灌水器布置方式试验各处理的耗水量差异较小，耗水量在586.77～641.42mm。涌泉根灌灌水器布置概方式试验和调亏试验下苹果树耗水量的大小一致且均为:果实膨大期>萌芽展叶期>开花坐果期>果实成熟期。(3)春梢长度、叶面积、百叶重、叶片保水力、叶片含水量、单果重、果实含水量、苹果体积大小均与土壤含水量呈正相关，着色度、有机酸、维生素C及可溶性还原糖含量均与土壤水分含量关系不显着,果实硬度和可溶性固体物质含量随调亏程度的加剧而增大，果实膨大期为果实需水关键期,该时期水分亏缺导致产量显着降低。苹果树叶面积指数呈“S”型曲线增长,产量与全生育期的耗水量呈二次函数关系。调亏灌溉试验中T6处理(萌芽展叶期中度亏缺，果实膨大期轻度调亏)的净效益最高为30.98万元/顷。灌理(萌芽展叶期中度亏缺,果实膨大期轻度调亏)的净效益最高为30.98万元/公顷。灌水器布置方式试验中T9处理(埋深40cm,距主干间距30cm,对称布置两个灌水器)的净效益最高为22.10万元/公顷。(4)陕北丘陵沟壑地区丰水年内涌泉根灌条件下山地苹果树高效节水灌溉制度为:萌芽展叶期中度调亏,灌水1次;开花坐果期充分灌溉,灌水1次;果实膨大期轻度调亏,灌水3次;果实成熟期不进行灌水,灌溉定额为870.39 m3/hm2。涌泉根灌灌水器的最佳布置方式为;灌水器距离地表40 cm距离主树干间距30 cm,东西对称布置两个灌水器。该研究结果可为陕北丘陵沟壑地区苹果树的水分管理提供科学依据。(本文来源于《西安理工大学》期刊2019-06-30）
夏彬芸,陈红,李善军,张衍林,邵显[10]（2019）在《滴灌条件下水溶性肥料对灌水器堵塞影响》一文中研究指出为探究滴头流量等因素对水肥一体化滴灌系统灌水器堵塞的影响规律,指导滴灌系统的防堵塞管理工作,以相对流量作为堵塞程度的评价指标,通过单因素试验分析了肥液浓度、滴头流量、滴头工作压力、过滤器类型、滴头类型5个因素对灌水器堵塞情况的影响,采用正交试验筛选出抗堵塞的最佳灌溉模式。结果表明,肥液浓度越大,滴头和过滤器越易发生堵塞;滴头流量越大,相对流量也越大,大流量滴头相对不易发生堵塞;相对流量随着滴头工作压力的增大呈现先增后减趋势,工作压力过大也会引起滴头堵塞,农业灌溉过程中应选取适宜的滴头工作压力;迭片式过滤器比网式过滤器过滤效果更好;压力补偿式滴头抗堵塞性能优于八孔流量可调式滴头。最佳灌溉模式为:水溶性肥料稀释比例为1∶200,滴头工作压力为0.1 MPa,滴头为流量4 L/h的压力补偿式滴头。(本文来源于《中国农业科技导报》期刊2019年07期）
灌水器论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
在微润灌水器设备中,土壤毛细吸力是水分运动的驱动力。因此,研究灌水器在田间埋藏条件下的灌溉性能、流量变化特性、土壤水分入渗特性和湿润体变化特性对土壤水分含量的影响,具有非常重要的意义,为微润灌水器的使用及以后的工程设计提供试验数据,为改进及提高微润灌水器的性能提供科学依据。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
灌水器论文参考文献
[1].刘璇.“我们不仅要赚钱，更要在世界舞台出彩”[N].济南日报.2019
[2].郭向东.微润灌水器土壤水分测试方法及测试试验结果探析[J].水利技术监督.2019
[3].董爱红,张林,蔡耀辉,赵笑,葛茂生.不同粘粒含量浑水对微孔陶瓷灌水器堵塞的影响[J].南方农机.2019
[4].杨彬,吴勇,王建东,马晓鹏,王海涛.齿型迷宫灌水器抗堵塞性能分析与结构优化模拟[J].灌溉排水学报.2019
[5].张爱习,霍倩,檀海斌.齿型流道灌水器数值模拟计算域的优化分析[J].节水灌溉.2019
[6].孙晓杰.吸力式微润灌水器工艺测试探析[J].水利技术监督.2019
[7].王新端.滴灌双向流道灌水器抗堵性能及结构参数优化研究[D].西安理工大学.2019
[8].李嘉露.分段双向流滴灌灌水器水力性能研究[D].西安理工大学.2019
[9].黄德良.陕北丘陵沟壑区涌泉根灌苹果树调亏灌溉制度与灌水器布置方式研究[D].西安理工大学.2019
[10].夏彬芸,陈红,李善军,张衍林,邵显.滴灌条件下水溶性肥料对灌水器堵塞影响[J].中国农业科技导报.2019
论文知识图
