孙程, 赵艳芳, 廖小雪, 罗明超, 廖双泉[1]2013年在《紫炭黑/天然橡胶共混胶性能的研究》文中研究指明采用机械共混法,探讨了紫炭黑(PCB)用量以及紫炭黑经偶联剂Si69改性后对紫炭黑/天然橡胶共混胶力学性能和热稳定性的影响,通过扫描电子显微镜(SEM)观察紫炭黑/天然橡胶共混胶的分散情况和断面形貌。结果表明,紫炭黑能提高橡胶的力学性能和热稳定性,经硅烷偶联剂Si69改性处理的紫炭黑可提高共混胶的力学性能,当Si69的用量为紫炭黑质量的8%时,胶料的力学性能最佳,其拉伸强度达到29.48MPa。
张明霞, 罗权焜[2]2010年在《ACM/NBR共混胶性能的研究》文中进行了进一步梳理探究了共混比对丙烯酸酯橡胶/丁腈橡胶(ACM/NBR)共混胶的硫化特性、力学性能、耐热老化性能、耐油性能、高温压缩永久变形性能和低温性能的影响。研究表明,采用TCY/S/促进剂的硫化体系时,在ACM中并用少量的NBR可以显着地提高硫化速度,最高扭矩也随着NBR用量的增加而增加,并用5 phr NBR后,共混硫化胶的拉伸强度与纯ACM硫化胶相比,提高了近17%,但NBR的并用量由5 phr增加到25 phr时,硫化胶的力学性能变化不大。随着NBR用量增加,共混硫化胶的耐热老化性能和耐油性能均变差,但高温压缩永久变形减小,耐寒性有较大改善。
于琦周, 李柏林, 张新惠, 张学全, 白晨曦[3]2011年在《稀土异戊橡胶与天然橡胶共混胶性能的研究》文中提出对不同共混比的稀土异戊橡胶(NdIR)/天然橡胶(NR)共混胶的硫化特性及物理机械性能进行了系统研究,并与俄罗斯钛体系异戊橡胶(SK-3)及SK-3/NR共混胶的性能进行了对比。结果表明,NdIR/NR的相容性好于SK-3/NR;NdIR/NR共混胶较好地保持了NR原有的高拉伸、高抗撕裂性能,并能有效提高交联密度和拉断伸长率,其焦烧时间得到适当延长;NdIR/NR共混胶没有出现炭黑团聚和微相分离现象,NdIR在某些领域可替代天然橡胶。
冯芝娟, 程超, 王诗凝, 肖建斌[4]2015年在《弹性体增容NR/EPDM共混胶性能的研究》文中研究表明采用动态硫化法制备NR/EPDM/POE热塑性弹性体来增容NR/EPDM共混胶,通过改变增容剂的含量研究NR/EPDM共混胶的力学性能、微观形态性能、耐热性能。结果表明,随着弹性体增容剂的增加,NR/EPDM共混胶的拉伸性能、撕裂性能、硬度都有上升趋势,拉断伸长率无明显变化;在NR/EPDM中添加20份弹性体增容剂,可以达到较高的力学性能和耐热空气、耐臭氧老化性能。
陈春花[5]2010年在《橡胶型氯化聚乙烯与叁元乙丙橡胶共混胶性能的研究》文中研究指明本论文通过橡胶型氯化聚乙烯(CM)对叁元乙丙橡胶(EPDM)进行共混改性,研究了该共混胶的相容性、加工性能、硫化体系、补强填充体系及相态结构,通过EPDM并用部分CM,改善了EPDM的加工性能,提高了物理机械性能,降低了成本,同时也可以得到良好的阻燃耐油性能。(1)本文通过红外光谱分析(FTIR)、差示扫描量热仪(DSC)测试,相差显微镜分析及热力学计算分析对CM/EPDM共混胶的相容性进行了研究,理论计算和实验分析结果均表明,共混后二者之间有一定的相互作用,两个玻璃化转变温度(Tg)相互靠近,且相态分布均匀,界面模糊,具有一定的相容性。通过热失重分析,发现随着CM/EPDM共混比的减小,共混胶的起始降解温度逐渐升高,共混胶的热稳定性降低,阻燃性能提高。通过扫描电镜(SEM)观察,相容剂叁元乙丙橡胶接枝马来酸酐(EPDM-g-MAH)改善了共混胶的微观形态和相容性,形成了无相分离或相分离减小的均匀共混界面,且界面变得模糊,界面厚度增加,增强了两者的粘结力；FTIR和DSC分析表明了相容剂与CM/EPDM共混胶有一定的相互作用；加入相容剂后,物理性能的提高也从宏观上说明改善了共混胶的相容性。(2)为了研究共混胶的硫化体系,本文采用了8种不同硫化体系及均匀试验设计方法对共混胶的硫化特性和物理机械性能进行了研究,实验结果表明采用过氧化二异丙苯-硫黄并用(DCP-S)硫化体系的胶料具有合适的正硫化时间和较好的物理综合性能,其配比为3/0.5；DCP和助交联剂叁聚异氰酸叁烯丙酯(TAIC)的最佳用量分别为2.8-4.0份和3.0-5.0份；助交联剂对DCP共硫化CM/EPDM的实验结果表明当S为0.3份左右时,N,N'-间苯撑双马来酰亚胺(PDM)用量为1.5-2.0份,共混胶有较好的物理综合性能,其中S对改善过氧化物共硫化CM/EPDM效果最优。(3)通过研究不同炭黑牌号对CM/EPDM共混胶的性能的影响,发现炭黑牌号对共混胶的动态性能、加工性能、硫化特性、分散性和力学性能都有一定的影响。实验结果表明炭黑N330、N550填充共混胶的综合性能较好。与普通牌号炭黑N330相比,新型炭黑CD2110的胶料具有更强Payne效应,硫化速率与N330相当,橡胶的拉伸强度、定伸应力、撕裂强度等均有所提高,且耐磨性能和耐热氧老化性能有明显提高。(4)通过沉淀法白炭黑填充对CM/EPDM共混胶的性能的影响研究发现,随白炭黑用量增加,CM/EPDM共混胶的Payne效应增强、硫化胶的拉伸强度、定伸应力、硬度、撕裂强度、耐磨性能增大,拉断伸长率先增大后减小。白炭黑用量为30份时胶料的综合性能较好。采用硅烷偶联剂双-(叁乙氧基硅丙基)四硫化物(Si-69)改性白炭黑后,混炼胶的Payne效应增大,胶料的交联密度得到提高,当Si-69用量为1-3份时,胶料的综合性能较好。
高洪强, 张培亭, 肖建斌[6]2016年在《CSM改性NBR共混胶性能的研究》文中提出主要研究了硫载体硫化体系下的NBR/CSM共混胶力学性能、耐热老化性能和耐油性能。结果表明,随着CSM用量的增大,共混胶拉伸强度和硬度均增大,拉断伸长率和撕裂强度均减小,耐油性变差;随着CSM用量的增大,共混胶失重峰温度降低,失重率变大,高温稳定性变差;150℃×24h热空气老化条件下的共混胶拉伸强度保持率增大,耐热老化性能变好;随着CSM用量的增大,共混胶耐臭氧老化性能变好。
祝岩婷[7]2013年在《耐热传动带用EPDM/ACM共混胶性能的研究》文中研究指明本论文将叁元乙丙橡胶(EPDM)和丙烯酸酯胶(ACM)进行共混改性,研究了EPDM/ACM共混胶的相容性、硫化体系和补强填充体系,并研究了EPDM、ACM及其共混胶的耐热氧老化性能,经过并用部分ACM,得到了力学性能和耐热性能良好的共混材料。首先,采用多种表征方法讨论了体系的相容性及相容剂对共混胶性能的影响。理论计算表明二者不是热力学相容体系；红外光谱(FTIR)和差示扫描量热仪(DSC)分析表明二者有一定的相容性；随着EPDM/ACM共混比的增大,共混胶的热稳定性升高,硫化扭矩、拉伸强度和撕裂强度增大,磨耗性能变好,耐热氧老化性能降低；FTIR和DSC分析表明相容剂与EPDM/ACM共混胶有相互作用；相容剂乙烯-丙烯酸酯橡胶(AEM)加入量为10份,叁元乙丙橡胶接枝马来酸酐(EPDM-g-MAH)加入量为20份时,共混胶的物理性能最好。其次考察了7种不同硫化体系对EPDM/ACM共混胶性能的影响,进一步采用正交设计的方法优化了过氧化物／叁聚硫氰酸(DCP/TCY)并用硫化体系配方。结果表明,DCP/TCY硫化体系硫化的共混胶具有合适的正硫化时间和交联密度,拉伸强度为17.2MPa,撕裂强度最大,为38.5N.mmm-1,压缩永久变形最小,为30.6%,为EPDM/ACM共混胶的最佳硫化体系：正交实验设计表明,最优配方的硫化体系为DCP3份、TCY2份、S0.3份、DM0.5份、ZnO5份；最佳硫化温度为170℃。再次考察了不同牌号的炭黑及炭黑用量对EPDM/ACM共混胶性能的影响。结果表明,不同品种和用量的炭黑填充共混胶均表现出Payne效应,炭黑用量越大、粒径越小,Payne效应越明显；粒径小的炭黑补强效果好,但不利于分散和加工,粒径大的炭黑,硫化延迟；炭黑N330、N550和CD2109填充共混胶的综合性能较好；炭黑N330用量越大,共混胶的门尼粘度、硫化扭矩、硬度和磨耗性能均升高,正硫化时间、焦烧时间、拉断伸长率和回弹性减小,填充60份炭黑拉伸强度最好,为16.2MPa,填充80份炭黑撕裂强度最好,为36.9N·mm-1。最后研究了EPDM、ACM及其共混胶的耐热氧老化性能。FTIR分析表明,EPDM老化后含氧结构多是通过消耗甲基生成,ACM橡胶的表面氧化降解多发生在主链的亚甲基碳上,共混胶老化前期以断裂为主,后期以交联为主；体视显微镜、SEM和物理性能均表明,加入ACM共混可提高EPDM的耐热氧老化性能。
穆学杰, 党丹萍, 李荣勋[8]2016年在《CM/CR共混胶性能的研究》文中指出研究了CM/CR共混胶的硫化特性、力学性能和动态力学性能,并测试分析了其交联密度和断面微观结构。结果表明,随着CM用量的增大,共混胶硫化程度降低,硫化时间延长,交联密度减小;力学性能先增加后减小,CM用量达到30份时其值达到最优;随着CM用量的增大,共混胶弹性模量和粘性模量均增大,损耗因子减小,CR粘辊性能得到明显改善。CM用量为30份时,共混胶具有明显的"海-岛"结构,CM岛相粒子数量较多,粒径尺寸约为0.5μm,且分散均匀。
竺珠, 贾凌雁, 李琦, 史新妍[9]2013年在《HNBR/EPDM共混胶性能的研究》文中研究表明考察了过氧化二异丙苯(DCP)并用助交联剂叁烯丙基异氰脲酸酯(TAIC),叁烯丙基氰脲酸酯(TAC)和N,N′-间苯撑双马来酰亚胺(HVA-2)和硫黄硫化体系对不同共混比的HNBR/EPDM共混胶力学性能的影响,并分析了两种橡胶的共硫化特性和相容性。结果表明,硫黄硫化胶的拉伸强度和拉断伸长率明显高于过氧化物硫化胶。过氧化物硫化EPDM时有较高硫化效率,而硫黄硫化HNBR时有较高硫化效率。在过氧化物硫化体系下,助交联剂TAIC,TAC和HVA-2对共混胶力学性能的影响差异不大;HNBR和EPDM为不相容体系,但在过氧化物硫化体系下有较好共硫化性。
邢祥菊, 劳俊杰, 冯芝娟, 肖建斌[10]2013年在《NBR/HNBR共混胶性能的研究》文中认为研究了NBR/HNBR共混比对其共混胶硫化特性、力学性能、耐热空气老化性能及耐臭氧性能的影响。结果表明,随着HNBR用量的增大,共混胶硫化时间先缩短后延长,力学性能先降低后升高,耐热空气老化性能提高,耐臭氧老化性能也提高。
王海燕, 邓涛[11]2012年在《树脂补强NBR/CR共混胶性能的研究》文中研究表明研究了补强树脂206,抗撕裂树脂VPN1132和树脂PN160及用量变化对丁腈橡胶(NBR)/氯丁橡胶(CR)共混胶物理机械性能、热空气老化性能和耐3#油热老化性能的影响。结果表明,增加树脂用量可提高共混胶的流动性及加工性能。共混胶中氯丁橡胶的存在以及树脂与橡胶网络产生的作用,使耐热空气老化性能及耐热油性能保持率较高。树脂206的综合性能优于抗撕裂树脂VPN1132和树脂PN160。
刘春林, 邓涛[12]2012年在《TOTM/DOP并用比对CM/EVM共混胶性能的研究》文中研究指明本文主要研究了CM/EVM为70/30配比时,不同TOTM/DOP配比下共混胶料的力学性能、耐热氧老化性能、耐油性能。结果表明:随着TOTM用量的增加,热空气老化前,拉伸强度增大,扯断伸长率基本不变,100%定伸应力呈逐渐上升的趋势;热空气老化后,拉伸强度逐渐下降,扯断伸长率增大,50%定伸应力逐渐减小。在3#标准油中老化后,扯断伸长率呈下降趋势,100%定伸应力增大,拉伸强度增大,体积变化率减小。
熊晓红[13]2004年在《EPDM/NR共混胶性能的研究》文中研究表明本文研究了不同硫化体系、共混比、填料的品种、均匀剂60NSF、环氧化天然橡胶对EPDM／NR共混胶的硫化特性、硫化胶物理机械性能的影响以及用油酸钾接枝改性EPDM后再与NR共混的硫化胶的综合性能的影响。结果表明：1．DCP对NR和EPDM交联敏感性差别较大，一般NR所需的DCP为2.0-3.0份，而EPDM所用DCP可在2.5-7.0份之间；2．过氧化物硫化体系硫化胶综合物理机械性能稍差于复合交联体系硫化胶的，但耐天那水性能较好；3．EPDM／NR共混比为80／20左右时，硫化胶耐天那水性能较佳，体积变化率和重量变化率均小于30％；4．白炭黑和陶土、白炭黑和滑石粉并用填充于共混胶所得硫化胶综合物理机械性能较好，耐天那水性能优良，体积变化率均小于12％；5．均匀剂60NSF能改善EPDM的包辊性能，可促使EPDM／NR共混胶在较短的时间内混炼均匀，混炼胶光滑平整，混炼时间可缩短1／3左右；6．环氧化天然橡胶可明显降低EPDM／NR共混胶扯断永久变形和改善其耐天那水性能，其扯断永久变形和体积变化率分别比原来别降低50％和60％左右(ENR为6份时)；7．适当接枝油酸钾改性后的EPDM与NR共混时能改善共混胶的相容性，硫化胶综合性能有所提高。8．综合性能较好的配方为：EPDM／NR 80／20，氧化锌6.0，硬脂酸0.5，硫磺0.3，防老剂264 1.0，白炭黑25，陶土25，DCP 4.0，60NSF 4.0
徐志敏, 张秀斌[14]2018年在《EPDM/POE共混胶力学性能及发泡性能的研究》文中研究指明以叁元乙丙橡胶(EPDM)和乙烯-辛烯共聚物(POE)共混胶为基体,采用平板模压方法制备发泡橡胶.主要研究了EPDM与POE配比、发泡剂AC、增塑剂石蜡油、补强剂炭黑、交联剂硫磺和DCP、活性剂氧化锌和硬脂酸用量对EPDM/POE共混胶力学性能及发泡性能的影响,并借助扫描电镜进行泡孔分析,得到配合剂的最佳用量.结果表明:当EPDM/POE配比为80/20、AC用量为25份、炭黑用量75份、石蜡油用量80份、硫磺用量1.3份、DCP用量2份、氧化锌用量2份、硬脂酸用量为1.5份时,发泡橡胶的综合性能最好.扫描电镜分析表明:石蜡油用量多,泡孔直径大且壁薄;石蜡油用量较多时,炭黑用量少,容易形成穿孔.
于祥, 林尧, 邓涛[15]2018年在《NBR/BR共混胶不同热空气老化行为及耐低温性能的研究》文中指出研究了NBR共混胶的耐低温性能、不同老化行为(不同温度、时间)的性能变化规律。结果表明,NBR/BR共混胶经热空气老化,其扯断伸长率变化率及50%定伸应力变化率均低于NBR硫化胶,而其他各项性能较NBR硫化胶有所降低,但NBR并用BR后共混胶的耐低温性能得到明显改善。
参考文献：
[1]. 紫炭黑/天然橡胶共混胶性能的研究[J]. 孙程, 赵艳芳, 廖小雪, 罗明超, 廖双泉. 弹性体. 2013
[2]. ACM/NBR共混胶性能的研究[J]. 张明霞, 罗权焜. 弹性体. 2010
[3]. 稀土异戊橡胶与天然橡胶共混胶性能的研究[J]. 于琦周, 李柏林, 张新惠, 张学全, 白晨曦. 特种橡胶制品. 2011
[4]. 弹性体增容NR/EPDM共混胶性能的研究[J]. 冯芝娟, 程超, 王诗凝, 肖建斌. 特种橡胶制品. 2015
[5]. 橡胶型氯化聚乙烯与叁元乙丙橡胶共混胶性能的研究[D]. 陈春花. 青岛科技大学. 2010
[6]. CSM改性NBR共混胶性能的研究[J]. 高洪强, 张培亭, 肖建斌. 特种橡胶制品. 2016
[7]. 耐热传动带用EPDM/ACM共混胶性能的研究[D]. 祝岩婷. 青岛科技大学. 2013
[8]. CM/CR共混胶性能的研究[J]. 穆学杰, 党丹萍, 李荣勋. 特种橡胶制品. 2016
[9]. HNBR/EPDM共混胶性能的研究[J]. 竺珠, 贾凌雁, 李琦, 史新妍. 特种橡胶制品. 2013
[10]. NBR/HNBR共混胶性能的研究[J]. 邢祥菊, 劳俊杰, 冯芝娟, 肖建斌. 特种橡胶制品. 2013
[11]. 树脂补强NBR/CR共混胶性能的研究[J]. 王海燕, 邓涛. 特种橡胶制品. 2012
[12]. TOTM/DOP并用比对CM/EVM共混胶性能的研究[J]. 刘春林, 邓涛. 橡塑资源利用. 2012
[13]. EPDM/NR共混胶性能的研究[D]. 熊晓红. 广东工业大学. 2004
[14]. EPDM/POE共混胶力学性能及发泡性能的研究[J]. 徐志敏, 张秀斌. 沈阳化工大学学报. 2018
[15]. NBR/BR共混胶不同热空气老化行为及耐低温性能的研究[J]. 于祥, 林尧, 邓涛. 橡塑技术与装备. 2018
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