江苏恒基路桥有限公司
摘要：悬臂浇筑法指的是在桥墩两侧设置挂篮工作平台，平衡地逐段向跨中悬臂浇筑水泥混凝土梁体，并逐段施加预应力的施工方法。适用于梁的上翼缘承受拉应力的桥梁形式，如悬臂梁、连续梁、连续钢构、拱桥及斜拉桥等。本文着重就预应力钢筋混凝土连续箱梁桥在使用悬臂浇筑法中的施工程序、0#块施工、拼装挂篮施工工艺、合拢段施工、施工中线型控制等方面浅谈自己在实践中的体会与应注意的节点。
关键词：悬臂浇筑；0#施工；挂篮；合拢段；线型
1前言
1.1历史与意义
我国伸臂木梁桥是最先使用悬臂法的国度，早在在距今一千七百年前的公元三世纪初。由羌族在河上制造的“两岸垒石作基陛，节节相次，大木纵横更相镇压两边俱来，相去三丈丛木材，以板横次之”伸臂木梁桥，“长一百五十步，当地人称其为河厉”。因为没有桥墩，在险谷陡崖处走过伸臂木梁桥宛如飞渡，固有“飞桥”之称。
自从1824年水泥研制生产后，混凝土材料已广泛用于土木结构工程中。混凝土桥梁和钢筋混凝土桥梁都相继在国际上建成。到1928年，Freyssinnet已用悬臂施工法建造了主跨为185m的钢筋混凝土大跨径拱桥，1930年又由E.Baumgart用悬臂施工法建造了68m主跨的钢筋混凝土大跨径梁桥，但由于钢筋混凝土结构易开裂的材料特性，使其在悬臂施工中造成钢筋的浪费，后较少使用。国外从20世纪40年代末开始又将悬臂施工法用于建造预应力钢筋混凝土。我国是从20世纪60年代中期，将悬臂施工方法，从钢桥引入到预应力混凝土桥梁施工，打破了建造预应力混凝土桥梁只能采用预制装配和在支架上现浇施工的单一局面，使预应力混凝土桥梁结构的设计与施工得以全面发展，出现了预应力混凝土T型悬臂梁桥，连续梁桥，连续刚构桥，桁架拱桥和斜拉桥等各种新结构。从而使预应力混凝土桥梁成为我国桥梁工程的主要类型，并在100~500m范围内的大跨桥的建设中，打破了钢桥一统天下的局面，在竞标及经济利益比较下，预应力混凝土大跨度桥梁使用悬臂浇筑施工方法的方案往往优于钢桥方案。
随着大跨径桥梁的普及悬臂浇筑法将得到越来越多的应用，本文将结合武进港大桥的施工，具体谈谈悬臂浇筑法在桥梁中的运用。
1.2悬臂浇筑法在施工中的难点及应对方法
1.2.10#块靠近墩身处砼体积较大，对支架稳定性要求较高。可采用大直径钢管结合主墩承台及承台上设计的挑梁上现浇支架，保证0#块现浇的顺利进行。
1.2.2墩梁固结是抵抗连续梁悬臂浇筑过程中的不平衡弯矩，也能大幅减小或防止墩柱出现弯拉应力；除此之外，墩梁固结还起到削弱墩顶箱梁弯矩峰值的作用，并有效阻止整个梁体在支座上的滑移。采用墩两侧横桥向设置钢筋砼方柱，每侧3根，截面为边长0.7米正方形，C50砼，中心距离主墩中心线3.35米。
1.2.3悬浇过程中挂篮施工安全。随着挂篮的普及及制作的工厂化，应该说挂篮设计在安全性上是能够得到保证的；但挂篮设计不能一味的追求轻型化，钢材强度过度的使用，必然伴随刚度及稳定性问题的突出；挂篮是一个综合工作的系统，承重、锚固、行走等各系统相辅相成，否则极易“木桶短板”效应，局部构件的失稳就可能导致整个结构的破坏。挂篮进场前对各部件进行严格的检查；施工过程中，尤其是挂篮空载行走时，作业工人的操作不当或失误也往往会造成挂篮的突然坠落等重大安全事故，施工前对作业班组进行培训。
1.2.4主桥线形控制：预拱度是施工前预设的，如设置不合理，一旦形成很难调整。主桥线形控制，包括轴线和高程的控制，关键是标高的控制。施工前向设计和监控单位提供用于本桥施工挂篮的准确设计图和重量，以便于进行预拱度的理论计算；提供准确的挂篮弹性变形及非弹性变形数值，严格按照监控单位监控指令对整个施工过程进行线形控制。
1.2.5合拢段的施工，除一般要求的合拢前临时锁定劲性骨架、消除墩梁临时固结及在一天之中温度最低的时候浇筑混凝土外，应重点关注压重。压重的目的有两点，一是平衡两悬臂端不对称荷载，二是减小合拢段两侧的相对高差。
2悬臂浇筑法的施工工艺流程及要点
2.1悬臂浇筑法全桥施工工艺流程
2.1.10#块施工→拼装挂篮、并进行预压，然后进行1～8#块悬臂对称施工→边跨现浇段→边跨支架合拢→拆除主墩处的临时固结、完成体系转换→形成单跨单悬臂→中跨合拢→形成三跨连续梁。边跨支架现浇段穿插在悬臂梁施工期间进行施工。悬浇段和现浇段施工完成后，先合拢边跨，形成两单悬臂梁，最后再中跨合拢，形成三跨连续梁。边跨采用支架合龙、中跨合拢利用挂篮改成的吊架进行合拢。
2.20～1#块施工
0#块为箱梁与墩身连接的隅节点，截面内力最大且受力复杂，钢筋和预应力管道密集，因此，保证0#段施工质量是箱梁施工的关键。为保证0#块混凝土的整体性和良好的外观质量，采用在承台上搭设支架，利用支架一次浇筑成型的方法施工。
2.2.10#施工工艺流程
利用承台(及承台挑梁)搭设现浇支架→安装支座→铺设方木、模板→支架预压→绑扎底、腹板钢筋→安装内模→绑扎顶板钢筋→浇筑箱梁砼→预应力张拉、压浆→张拉槽口封锚。
2.2.20#块支架及底模
墩旁支架是0#块箱梁砼现浇的主要承重结构，要求其具有足够的强度和刚度。拟采用钢管搭设，在薄壁墩两侧各设两排钢管，每排设3根钢管，钢管直径φ600mm，壁厚为10mm，靠近主墩的一排钢管支撑于承台顶面，另一排支撑在承台东西侧的钢筋砼挑梁上，在承台及挑梁施工时顶面预埋周边钢筋，用于支架钢管底部法兰盘的固定焊接，钢管柱高度按承台顶标高与支撑点梁底标高推算，在柱顶设置钢板或12#工字钢作为标高调节。钢管柱安装采用全站仪控制其垂直度，为保证安装后的稳定性及时焊接平撑、剪刀撑等。在钢管支架顶部横桥向放置双拼45#b工字钢，作为支架横梁，在横梁顺桥向设置28#b工字钢作为纵向分配梁，最后在纵梁上满铺10*10方木，在方木上铺设15mm厚竹胶板形成底模。外模采用挂篮的外侧模板，内模采用型钢骨架表面附胶合板模板。纵桥向墩顶2.2米外侧模，采用15mm厚竹胶板，横肋采用双拼10*10方木（间距50cm），竖肋10*10方木（间距50cm），按照50*50cm设置Ф22螺纹钢筋拉杆固定。采用以0#块底模分配梁与横梁之间设置14#工字钢调节楔块，以便于现场调节标高及日后脱模使用；底模平台走道四周采用焊设钢筋围栏及满铺脚手板保证安全。
2.2.3墩顶临时固结
根据设计在墩两侧各设置3根边长为70厘米的C50砼柱，下端锚固在承台内，上端锚固于梁体内，以增加抗震、抗滑能力，并承受梁段施工不平衡带来的不平衡弯矩。
2.2.4支座安装
支座安装前开箱检查产品使用安装说明书、合格证、质保书，不得任意松动螺栓和拆卸支座。支座垫石砼的强度要满足设计要求，安装支座前复测桥墩中心距离及支承垫石高程，检查锚栓孔位置及深度要符合设计要求。
施工中须注意支座的摆放方向，特别是活动支座的主位移方向，可在支座板顶部、侧面用油漆笔预先标记出中心线、安装线、安装方向，同时相对应的在支承垫石顶部标记好垫石中心线，保证各支座安装正确。
支座安装要保持梁体垂直，支座上下板水平，不产生偏位。支座与支承垫石间及支座与梁底间密贴、无缝隙。支座四角高差不大于1mm，支座水平偏差不得大于2mm。
在模板安装前详细检查支座位置，检查的内容有：纵、横向位置、平整度，同一支座板的四角高差，四个支座板相对高差。
支座安装后即按规定锚固支座螺栓，用高强重力砂浆进行灌注。
2.2.5支架预压
0#段砼284.23m3，共计738.998t，其中不需预压的箱梁部分(墩顶2.2m长部分)砼90.002m3，重量234.005t，实际等荷载预压配重504.99t。计算中考虑到模板、支架、方木、施工荷载等，在局部计算时选择分别乘以1.2倍安全系数。
武进港大桥墩顶临时固结（图一）
1)预压荷载
根据计算得出各部位的重量，计算结果见下表：
预压荷载根据梁体荷载变化而变化，每个断面，在实心段部位应该加高堆载，使预压荷载的布置与砼梁荷载布置一致。按总预压荷载分级加载，以消除地基沉降及非弹性变形，同时测出弹性变形数据，以在底模标高控制时预留一定的高度。
预压采取分3级逐级加载，第一级为70%的梁体荷载，第二级为100%梁体荷载，最后加载至梁体总荷载120%。前两级持荷时间不小于180分钟，分别测定各级荷载下支架弹性变形值、消除非弹性变形。
2)预压方法
预压材料采用预压专用聚氯乙烯编织袋装土，采用吊机上载。下表先按照袋装土容重为1.5t/m3进行估算预压高度。实际施工时以汽车吊吊重称显示数据来进行修正计算。
预压的变形量观测分4个断面：设在底板曲线起点处及两端部位置。每断面四个点，分别设在荷载较大的腹板处。变形观测分为加载前、加载中、加载后观测，加载中观测间隔时间3～4小时，加载完成的3天内观测间隔时间12小时。当支架沉降呈平滑曲线变化，48小时内连续沉降≤2mm，可以认定为支架稳定可靠，经报监理工程师、监控单位同意，卸载。
经现场观测值体现48小时沉降≤2mm，报监理审核通过后，进行卸载工序。
3)卸载
卸载的顺序按照压载的反顺序进行并且作好观测记录，卸载完成后，对预压期间获得的数据由监控单位进行分析。观测各测点的标高，计算各测点的弹性和非弹性变形值，并绘出荷载-变形曲线。
2.2.60#块侧模、内芯模
底模调整完毕，吊放外侧模板：悬出主墩部分侧模采用挂篮侧模。挂篮侧模为型钢与钢板制作的定型模板，内外侧模板按照拉杆间距按水平0.6m，竖向0.6m布置设置采用Ф22对拉螺杆对拉，，底模与腹板侧模连接处贴双面胶，以防漏浆。
0#块芯模、人孔洞模板采用1.5cm厚竹胶板、方木等制作，腹板及底板钢筋绑扎完成后，模板采用塔吊进行安装，采用10cm×10cm方木作为内支撑架，用Ф20对拉螺杆对拉，拉杆间距按水平0.6m，竖向0.6m布置。
0#块侧模、芯模就位固定后，安放竖向封头模板，封头模板采用竹胶板，10*10方木作模板下横梁，I10工字钢作分配梁，竹胶板上精确开孔，留出纵向钢筋与纵向预应力束道的孔眼。
2.2.7钢筋、预应力孔道施工
0#块钢筋用量、规格较多，而且施工工序较为复杂，施工时依据设计图纸在施工现场事先成型然后运输至施工现场绑扎。
第一次安装底板钢筋、腹板箍筋、人孔钢筋。安装腹板竖向预应力管道及精轧螺纹钢。
第二次安放腹板内纵向预应力管道和预应力筋以及横隔板人孔洞上方横向预应力管道。腹板纵向预应力管道在弯曲最高处预埋出气孔，保证压浆的密实。
第三次待内模安装完毕后，绑扎顶板普通钢筋，安放顶板纵向预应力管道。并安装竖向预应力粗钢筋张拉垫板及槽口。
顶板、腹板内有许多预应力管道，为了不使预应力管道损坏，一切焊接在预应力管道埋置前进行，管道安装后尽量不焊接，若需焊接则对预应力管道采用严格的保护措施(如采用竹胶板遮挡)，确保预应力管道不被损坏，当普通钢筋与管道发生矛盾时，移动钢筋位置，保证管道定位准确。
2.2.8混凝土浇筑
因钢筋和顶板的纵向钢绞线及钢筋布置较密，混凝土配合比设计时除满足强度、和易性要求外，还需有很好的流动性，以保证混凝土顺利穿过钢筋和预埋管道的空间。
砼采用砼罐车由拌合楼直接送至施工现场，从两侧腹板与中部顶板开洞布料，并辅以人工铲运均匀布料，振捣时注意不得碰及底板模板及预应力管道，两侧腹板同时分层进行，并控制两端对称下料，进度保持一致，以保证支架均衡受载。
0#块混凝土浇筑顺序按照先由底板最低处即横隔板开始向外，待底层的混凝土浇平后再从梁端开始向内的原则对称浇筑，即先浇筑中间腹板，后自箱梁两侧腹板位置底板，再浇中部底板，往复循环下料，直至底板顶面，然后浇注两腹板砼，要求上、下游腹板交错均匀布料，两侧腹板砼表面高差控制在50cm以内，直至将腹板顶面对称浇注完(两层浇筑的间隔时间不得超过混凝土的初凝时间)，然后浇注中部顶板---内侧顶板—外侧顶板(翼板)。
混凝土浇筑后初凝后终凝前及时压实、拉毛，具体工艺为两次压实一次拉毛，避免产生收缩裂缝。混凝土终凝后覆盖土工布洒水养生。
3悬浇段挂篮施工
3.1挂篮施工工艺流程
详见施工流程图
3.2挂篮结构组成
(1)主桁
主桁采用三角桁式。主桁架截面采用由杆件支架连接采用销接形式。平联采用两根10角钢组合。后锚采用双拼20#a工字钢，单件长1.8米。
(2)横梁
前上横梁采用I56b工字钢，单根长度14米；前、后下横梁采用双拼[40b工字钢，单件长度12米。
（3）悬吊系统
内外模滑道吊杆及锚固均采用φ32mm精轧螺纹钢，前横梁吊杆采用采用φ32mm精轧螺纹钢。底模纵梁采用28#b工字钢，上铺［10槽钢做分配梁，面板为5mm厚的钢板。
（4）侧模
侧模骨架采用［10槽钢，背肋采用［6.3槽钢，面板板为5mm厚的钢板。内模采用型钢骨架与胶合板组合形式，通过对拉杆与外模相连。
内、外模板滑梁均采用2[32b槽钢，内滑梁单件长9米，外滑梁单件长12米。
(5)行走系统
由行走轮、钢枕、反压轮、保护锚固及拖移收紧设备组成,钢枕采用双拼I25b工字钢。
（6）后锚系统
由精轧螺纹钢、小横梁、连接件、升降齿轮千斤顶等组成。
3.3挂篮拼装及移位
a、在0#块拼装挂篮时，主桁中心线与腹板中心一致，利用0#段施工时精轧螺纹钢筋进行锚固。
b、利用吊车将拼组好的单片主桁安装就位，并采取临时斜撑固定，保证两主桁片稳定。
c、安装主桁后锚处的后锚扁担梁、后锚杆等，将主桁与后锚扁担梁连接并通过预埋锚固筋连接锚固。
e、安装平联杆件，安装上横梁。
f、安装吊杆、拆除后锚临时支承垫块。
3.4挂篮行走
在每一梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，挂篮将移至下一梁段位置进行施工，直到悬臂浇注梁段施工完毕。
挂篮前移时工作步骤如下：
a.当前梁段预应力张拉、压浆完成后，进行脱模(脱开底模侧模和内模)。
b.挂篮后支点进行锚固转换，将上拔力转给后锚反压轮。
c.拆除底模后锚杆，将后托梁、侧模通过倒链悬挂于外滑梁上。
d.在已浇注好的梁段上铺设行走轮3个，并与原有钢枕顶面保持水平。e.三角主桁两侧各配有一根10t倒链，倒链一端固定于预埋在已浇筑好的梁体预埋钢筋上，一端固定于主桁上。挂篮行走时，保证结构稳定；挂篮移动必须匀速、平移、同步，采取划线吊垂球的方法，随时掌握行走过程中挂篮中线与箱梁轴线的偏差，如有偏差，使用千斤顶逐渐纠正；底模、侧模、主桁系统及内模同时向前移动，直至下一浇筑位置。
f.挂篮就位后，进行锚固转换，将上拔力由行走锚固转给主桁后锚杆。
g.安装底模后吊杆。
h.调整模板位置及标高。
4预应力施工
4.1预应力体系
（1）纵向预应力体系
设计分为：顶板束（T）、腹板束（W）、中跨底板束（D）、边跨底板束（B）、合拢段连续束（BH）和预备束（R）六种，均为两端张拉。
4.2波纹管的施工工艺
预应力管道预埋时应该准确定位，用定位钢筋将波纹管与钢筋骨架绑焊在一起，直线段间距不大于1.0m,曲线段间距不大于0.5m,且须与箱梁普通钢筋牢靠连接,确保预应力管道位置正确、稳固。预应力喇叭管定位应精确、牢固、喇叭管周围模板应严密，防止漏浆而造成锚下空洞。
4.3预应力束张拉
为减少混凝土的收缩徐变对预应力的不利影响，避免由于混凝土收缩、徐变过大造成预应力不满足设计要求，混凝土龄期达到7天、强度达到90%时方能张拉。由于预应力筋张拉时，应先调整到初应力，再开始张拉和量测伸长值，实际伸长值为两部分组成，一是初应力至张拉控制应力部分的实测伸长量，二是初应力时推算的伸长值，实际伸长值为两者之和。
主桥纵向预应力束在箱梁横断面应保持对称张拉，纵向钢束张拉时两端应保持同步。施加预应力必须采用张拉力和伸长量双控，当预应力钢束张拉设计吨位时，实际伸长量与理论伸长量应控制在±6%以内，否则应停工检查，分析原因，采取相应措施处理后方可继续张拉。
4.4孔道压浆与封锚
（1）准备工作
1）在压浆施工前将锚垫板表面清理，保证平整，在保护罩底面与橡胶密封圈表面均涂一层玻璃胶，装上橡胶密封圈，将保护罩与锚垫板上的安装孔对正，用螺栓拧紧。
2）清理锚垫板上的压浆孔，保证压浆通道通畅。
3）检查材料数量及质量是否满足要求，设备是否运作正常，密封罩、管路各接头的密封性是否良好。
（2）试抽真空
启动真空泵，观察真空压力表的读数，应能达到负压力0.07～0.1MPa。当孔道内的真空度保持稳定时（真空度越高越好），停泵1min，若压力降低小于0.02MPa即可认为孔道能基本达到并维持真空。如未能满足此数据则表示孔道未能完全密封，需在压浆前进行检查及更正工作。
（3）拌浆
1）拌浆前先加水空转数分钟，使搅拌机内壁充分湿润，将积水倒干净。
2）将称量好的水倒入搅拌机，之后边搅拌边倒入水泥，再搅拌3～5min直至均匀。
3）将溶于水的外加剂倒入搅拌机，再搅拌5～15min，然后倒入盛浆浆桶。
4）倒入盛浆桶的浆体应尽量马上泵送，否则要不停地搅拌。
（4）压浆
1）启动真空泵，当真空度达到并维持在负压0.07～0.1MPa时，启动压浆泵，开始压浆。
2）观察灰浆桶处的出浆情况，当出浆流畅、稳定且稠度与盛浆桶体基本一样时，并关闭压浆泵。
3）启动压浆泵使压浆泵压力达到0.4MPa左右，最后关掉压浆泵。
5合拢段施工
合拢段施工是悬臂梁转换为连续梁施工的一道关键工序。在主梁悬臂浇筑完毕后应尽快完成与边跨现浇段的合拢和中跨合拢段的现浇施工，使主梁由悬臂状况转化为连续整体。全桥箱梁合拢由边至中进行，即先合拢边跨，最后合拢中跨，边跨合拢段采用支架法、中跨合拢段利用挂篮将底模、侧模系统前移到位并用精轧螺纹钢反吊在两侧梁体上，然后挂篮后退再进行施工。
5.1箱梁合拢段施工
边跨合拢段采用延伸边跨直线段现浇支架，在支架上进行施工。在悬浇块及边跨支架现浇段完成施工后，拆除中、边跨挂篮。临时锁定结构选在一天中最低气温时且梁体温度均匀时进行锁定，锁定结束后，立即浇筑边跨合拢段混凝土。待边跨合拢段混凝土强度达到设计强度的90%且龄期不小于7天后，张拉纵向边跨齿板预应力束（边跨合拢束），张拉完后封锚、压浆，然后解除边墩与主墩支座锁定，解除主墩墩身临时锚固，完成边跨合拢。
5.2中跨合拢段施工
中跨合拢段根据实际情况采用水箱配重法施工。中跨合拢段施工前，在合拢口两端放置水箱，加载重量根据加载位置、1/2合拢段重量及合拢口实际情况等综合确定。绑扎普通钢筋，预埋预应力管道等；选择日气温较低、温度变化幅度较小时锁定合拢口并灌注合拢段混凝土。
合拢口的锁定，应迅速、对称地进行，先将外刚性支撑一端与梁端部预埋件焊接，然后迅速将外刚性支撑另一端与梁连接。砼强度达到设计强度90%后张拉中跨合拢束，拆除边、中跨外刚性撑，完成体系转换。折除中跨合拢段挂篮，拆除中跨、边跨挂篮，进行桥面系施工。
5.3合拢施工技术要求
①合拢段锁定前，需对悬臂断面进行一昼夜分时段连续观测，观测气温与悬臂端的标高变化，气温与合拢段长度的变化，气温与梁体温度的关系等，以确定合拢时间并为合拢口锁定方式与时间提供依据。
②掌握合拢期间的气温预报情况，选择日温较低、温度变化幅度较小时锁定合拢口并浇筑合拢段砼。
③合拢劲性骨架的焊接锁定，要求迅速地、对称进行，焊缝质量一定要保证。
④合拢段砼可选择适当的外掺剂以达到早强和减少收缩徐变的目的。
⑤合拢段砼覆盖保湿养护。
6线型控制
线形控制技术复杂、难度大，影响因素多，需要考虑到诸如挂篮弹塑性变形、挂篮及梁体自重、施加预应力、混凝土收缩与徐变、温度应力、地基沉降等各个方面因素，能否准确预计并及时调整，关系到施工的成败。
6.1高程控制
(1)对挂篮进行等效预加载消除其非弹性变形，测定其弹性变形，为混凝土灌注前的立模标高提供依据。
(2)严格控制混凝土质量及张拉质量。在预应力张拉过程中，严格控制预应力筋的材料质量，定期校正张拉机具，张拉时采用张拉力及伸长值双控。必须在混凝土达到张拉强度时张拉。在混凝土施工过程中准确控制混凝土的配合比和塌落度等技术参数，进而使混凝土的龄期强度、弹性模量符合设计要求，以保证实测各梁段挠度与理论值相符，以达到线型控制的目的。
(3)精确测量，科学分析。利用微机和线形控制软件对影响梁段挠度的有关因素进行计算作为线形控制的理论依据。用高精度水准仪进行连续梁的水准测量，然后对测量值进行分析，按其分析结果进一步调整梁段的预留挠度值，使连续梁的线形真正实现“动态”控制。
(4)两端均衡作业，移动挂篮的距离差控制在40厘米以内，移动速度不超过10厘米/分钟，移动时挂篮后部必须设保险设施。
(5)立模标高的确定
在主梁的悬臂浇筑过程中，梁段立模标高的合理确定，是关系到主梁的线形是否平顺、是否符合设计的一个重要问题，如果在确定立模标高时考虑的因素比较符合实际，而且加以正确的控制，则最终桥面线形较为良好，如果考虑的因素和实际情况不符合，控制不力，则最终桥面线形会与设计线形有较大的偏差。
6.2轴线控制
(1)为预应力混凝土箱梁悬臂浇筑施工服务的测量控制网建立在各墩的承台上，再根据施工的进度安排将承台上的控制点转移到0#块上。
(2)平面控制网由桥面中轴线组成，控制网借助已建立的施工控制网。平面控制网采用全站仪建立。
(3)高程控制网依托已建立的控制网点，采用四等水准测量，先在各桥墩承台上各设一个高程控制点，待箱梁0#块施工完成后，用水准仪加悬挂钢尺的方法移至0#块顶面上。0#块上的水准点即为箱梁悬臂浇筑施工的高程控制点。
(4)箱梁的各悬臂施工梁段的测点布置
每个悬浇箱梁节段在顶板上各设4个高程观测点，这样不仅可以测量箱梁的挠度，同时可以观察箱梁是否发生扭转变形。4个高程观测点以箱梁中线为准对称布置，测点离节段前端面20厘米处。标高测点设置后，要准确地建立该断面梁底高程的关系，测量成果以梁底高程为准。
结论
以上是我结合实习经验对悬臂浇筑法的简单介绍，随着悬臂施工技术的进步与完善，施工机械化程度的提高，加上电子计算机辅助进行桥梁结构内力分析计算及施工控制，使悬臂施工法成为现代大跨径桥梁建造的主要施工方法。悬臂浇筑法的运用淘汰了满堂固定脚手架的施工工艺，给予了桥下宽敞的净空，减少了施工设备、简化了施工工序，由于实现机械化和循环重复作业，可改进工艺并提高工程质量，容易实现连接及跨中合拢。目前已广泛运用到桥梁建设中。
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