导读:本文包含了高强套管论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:套管,奥氏体,晶粒,剪力,油井,裂纹,螺栓。
高强套管论文文献综述
张毅,王国庆,杨柳,陈枫,蒋建群[1]（2017）在《带剪力键高强灌浆套管轴向承载力》一文中研究指出为研究带剪力键的圆形灌浆套管轴向承载力性能,开展6个灌浆套管试件的轴压试验。试验发现:灌浆套管轴向受压时,剪力键附近灌浆体应力集中,产生细小斜裂纹;压力继续增大,斜裂纹沿剪力键之间的连线方向逐步发展并贯通,最终灌浆体被压碎;在加载初始阶段其位移-荷载关系为线性,当压力继续增大时,位移-荷载曲线进入非线性阶段,当达到其峰值承载力后,套管仍具有一定的残余承载力和延性变形能力。采用脆性开裂模型(brittle cracking)模拟高强灌浆体,对6个试件的轴压过程进行数值模拟,计算得到的裂缝开裂过程、破坏形态和承载力曲线与试验结果吻合。(本文来源于《太阳能学报》期刊2017年11期）
缪成亮,张宏艳,王志鹏,程政,朱滕威[2]（2017）在《适用于热处理升级高强HFW油井套管用钢研究》一文中研究指出针对出口用户对高强油井套管的需求,以及低强钢卷经高频电阻焊(HFW)制管后再整管快速热处理升级到不同强度钢管的工艺路线,本文介绍了适用于热处理升级的低成本C-Mn-Cr系套管用钢,讨论其不同冷速下的相变动力行为特征,以及不同热处理工艺处理后升级到N80/P110的可行性,同时介绍了实际工业生产的性能和组织特征。此外,对该类套管在工业生产中的探伤缺陷原因和钩状裂纹主因进行统计说明。(本文来源于《第十一届中国钢铁年会论文集——S06.钢铁材料》期刊2017-11-21）
陈俊,肖岩,尹齐[3]（2015）在《预埋波纹套管的钢筋-高强浇筑料黏结锚固性能试验研究》一文中研究指出为研究装配式钢筋混凝土框架结构柱纵向钢筋与基础的黏结性能,针对预埋波纹套管中的钢筋与高强浇筑料黏结锚固,进行了16组共计48个试件的抗拔试验。研究了波纹套管直径D、钢筋直径d、波纹套管直径D与钢筋直径d的比值D/d、钢筋锚固长度la等因素对钢筋锚固性能的影响。试验结果表明:所有试件的钢筋均能受拉屈服,在钢筋受拉屈服前没有发生波纹套管被拔出或破坏的情况;当(D/d)la>20d时,受拉钢筋应力能达其抗拉强度fu。在实际工程中,建议D/d取2~3,当D/d=2时,钢筋锚固长度la=15d;当D/d=3时,钢筋锚固长度la=10d;当D/d为中间值时,钢筋锚固长度在15d和10d之间线性插值。(本文来源于《建筑结构学报》期刊2015年07期）
刘然克[4]（2015）在《典型H_2S/CO_2环空环境下高强油套管钢应力腐蚀机理与防护》一文中研究指出我国大量油气田已进入高含H2S、C02和水的开发阶段,设备腐蚀问题——特别是应力腐蚀(SCC)问题——日趋严重。环空环境SCC问题是近年来较为突出。一方面,为了应对注水困难和C02伴生气的封存问题,近年来国内开发了注入C02驱油与封存技术以提高油田采收率,但是由于C02注入时会产生渗漏而导致环空环境成为含有大量CO2、 Cl-、SO42-及少量硫化物的低pH、高压、低温环境,容易引起油管钢的应力腐蚀开裂(SCC),严重威胁着材料服役安全。另一方面,采出井由于含水率的提高,高含H2S、CO2的腐蚀介质更易向环空环境渗漏或流动,同样导致了环空环境具有强腐蚀性,从而可能引发严重的局部腐蚀特别是SCC,最终导致安全事故或油气井的报废。但这些情况目前尚缺乏系统的研究。本课题对油气田典型H2S/CO2环空环境下典型高强度油套管钢的应力腐蚀机理进行了系统研究,以认识其SCC行为机理及其主要影响因素、探索相适应的防护方法、建立基于SCC行为机理的油套管腐蚀寿命评价方法,为油田环空环境SCC防控措施的建立提供理论支持和直接依据。取得的主要结论如下：(1)通过对某C02注入井H2S/CO2环空环境的P110油管断裂失效案例的分析,发现发生失效的P110油管显微组织、化学成分和力学性能均符合标准要求,不存在材质质量问题,引起油管失效的主要原因是含CO2、 Cl-、SO42-及少量硫化物的偏酸性的高压低温环空水环境,以及外表面残余应力和结构应力所导致的应力腐蚀开裂。(2)高强油管钢在H2S/CO2环空环境溶液中的应力腐蚀裂纹是氢致开裂(HE)+阳极溶解(AD)机制。提高缓蚀剂用量、降低硫化物含量或增加模拟环空液的pH能够推迟或抑制这种应力腐蚀的发生。(3)L80油套管钢在模拟的H2S/CO2环空环境中呈现出一定的SCC敏感性,含水率、所受拉应力水平、H2S分压、C02分压以及温度等因素对其有不同程度的影响。随着含水率的增加,L80油套管钢的腐蚀速率呈逐渐增大趋势,但其SCC敏感性未显现明显增加。随着拉应力水平的增加,L80钢的腐蚀速率呈明显增大趋势,SCC敏感性增大,表现出明显的应力腐蚀倾向。随着H2S分压增加,L80钢的腐蚀速率先增后减,SCC-敏感性明显增大。随着CO2分压的增加,L80钢的腐蚀速率先减后增,但其SCC敏感性未显现明显变化。在80-120℃范围内随着温度升高,L80钢的腐蚀速率先以较大幅度增大后以较小幅度减小,在80℃附近具有最大腐蚀速率,其SCC敏感性未显现明显变化。(4)在实验室研究的基础上,建立了H2S/CO2环空环境中油管钢的腐蚀寿命预测模型,该模型综合考虑了环境介质随开采工况的演变、应力水平随服役时间的变化对L80钢腐蚀行为规律的影响以及SCC的发生临界条件,更加符合工程实际。用该模型对L80油套管钢的服役寿命进行了预测.结果显示在所模拟的H2S/CO2环空环境中,L80油套管钢在无初始服役应力下的服役寿命分别为37年,在服役应力为0.1σs下的服役寿命分别为17年。预测结果表明,极小的初始服役应力会大大降低油套管材料的服役寿命。(5) H2S/CO2环空环境下,咪唑啉缓蚀剂对油管钢应力腐蚀的抑制效果明显。但P110油管钢的SCC敏感性随缓蚀剂的浓度增加先增大后逐渐降低,缓蚀剂浓度需要达到足够高的浓度才能有效抑制SCC的发生。脱硫剂的添加能极大地抑制应力腐蚀的发生,但是,在添加缓蚀剂的条件下,当脱硫剂浓度超过500ppm时,腐蚀反而有加重现象。添加适量的杀菌剂,对缓蚀剂、脱硫剂的作用效果无不良影响。(本文来源于《北京科技大学》期刊2015-06-04）
李洁青[5]（2014）在《方钢管柱H型钢梁外套管节点高强螺栓漏拧、欠拧和超拧的研究分析》一文中研究指出随着我国经济的大力发展,高层和超高层建筑的大量兴建,钢框架结构因抗震性能好、施工简便等优点,得到了设计人员的广泛青睐。在实际工程中,钢结构梁柱连接节点都是处在完全刚接与理想铰接两种情况之间。关于钢结构的半刚性连接,国内外已经展开了大量的研究工作,并将部分研究成果纳入规范。过去的几次大地震中,钢框架结构建筑都是由于梁柱连接节点的焊缝发生脆性断裂破坏而导致整体倒塌。已有研究表明方钢管柱H型钢梁外套板连接节点则是一种强度高、稳定性好、焊缝少、施工现场操作方便的连接节点。高强螺栓的验收,是采用随机抽查的方法。在验收过程中,施工不合格的高强螺栓有可能存在漏检的可能。就算是按照规范进行施工,高强螺栓的漏拧、欠拧和超拧的情况都有可能发,超拧可使高强螺栓产生延迟断裂现象；欠拧则是使高强螺栓所提供的预紧力不足,导致钢材之间的摩擦力达不到设计值,造成抗剪承载力不足;漏拧会大幅降低节点的承载能力。在高强螺栓为漏拧、欠拧和超拧都对节点性能造成影响,以至于结构的整体造成安全隐患。本文在前人研究的基础上,对T型连接件与外套管连接的高强螺栓在漏拧、欠拧、超拧时方钢管柱H型钢梁外套板半刚性连接节点的性能进行研究。主要包括以下内容：使用ABAQUS有限元软件对节点进行建模,对拟静力试验进行仿真分析,模拟节点的滞回曲线、骨架曲线以及弯矩转角曲线,并与试验结果进行对比分析。分析结果表明,有限元拟合程度较好,结果偏于保守。分析了高强螺栓漏拧、超拧和欠拧对方钢管柱H型钢梁外套板半刚性连接节点的初始刚度,T型连接件、高强螺栓、外套板以及梁和柱的典型部位应力应变及变形的影响。对ABAQUS建立的模型进行循环加载,将高强螺栓在漏拧、欠拧以及超拧情况下的滞回曲线、骨架曲线、初始刚度、刚度退化系数、耗能系数、阻尼比等参数与标准情况下的节点性能进行分析对比。分析显示,高强螺栓在欠拧和超拧情况下对节点的耗能能力影响较小,初始刚度变化和刚度退化都不明显,高强螺栓在漏拧时对连接节点的耗能能力明显降低,螺栓提前发生剪切破坏,节点的极限承载能力有较大影响。论文的研究对合理提高方钢管柱H型钢梁外套板式连接的安全性能具有较强的实际工程意义。(本文来源于《昆明理工大学》期刊2014-11-01）
李阳华[6]（2013）在《超深井用高强高韧V150油套管的研究与开发》一文中研究指出随着油井深度增加,井内温度和压力相应提高,固井完井用油套管服役的地质环境发生了显着变化,对油套管的综合力学性能、使用性能和寿命提出了更高要求,特别是对强韧性匹配提出了极高的要求,现有美国API标准的高钢级油套管难以胜任。本文开展超深井用石油套管的成分设计、热变形、热矫直、热处理工艺及相关基础研究,为企业开发高强高韧的V150油套管提供技术支撑。根据超深井用V150油套管用钢的目标性能要求,利用人工神经网络技术开展了合金成分设计,确定了高强高韧V150钢的成分范围。对实验钢的热变形行为进行了全面而系统的研究,补偿了应变、摩擦以及变形热对流变应力的影响,基于2种不同模型构建了本构方程,绘制出了实验钢的热加工图。系统研究实验钢在连续冷却过程中的相变行为,测定了实验钢的CCT图,综合利用CCT图、温度场模拟、微观组织观察,分析了不同冷却方案的组织转变。系统研究了高强高韧油套管用钢的热处理工艺和强韧化机理,获得0℃横向冲击功达到130J的调质工艺。运用ANSYS/LS-DYAN软件建立叁维有限元模型,实现无缝钢管热矫直过程的叁维动态模拟。研究常规淬火+充分回火、常规淬火+不充分回火、亚温淬火+回火对油套管低温韧性及韧脆转变温度的影响。主要结论如下：1.确定V150钢的成分范围(质量分数,%)：0.25～0.28C,0.25～0.30Si,0.90～1.10Cr,0.9～1.10Mn,0.5～0.65Mo,0.07～0.10V,0.0015～0.005Ca, Cu≤0.1,Ni≤0.2,A1≤0.03,P<0.01,S<0.005。预测的性能值为：Rt0.7=1064MPa,Rm=1127MPa,A=19.7%；CVN=115J,完全满足超深井用油套管的强韧性要求。2.基于strain-compensated Arrhenius模型构建的流变应力方程,考虑了应变、摩擦力和温度效应对流变应力影响,可准确预测材料在实验范围内的流变应力,预测值与实验值的相关系数R=0.99456,AARE=4:730%。综合流变应力等高线图以及加工图,得出材料的最佳热变形工艺区间：变形温度为1110℃～1200℃,变形速率为0.03～2.4s-1,在该区域内热变形会发生动态再结晶,能量耗散系数峰值为37.5%。3.测得了实验钢的CCT图,Ac1为778.4℃,Ac3为828.2℃,当冷却速度为0.05Φ0.5℃/s时,转变产物为多边形铁素体、珠光体和少量贝氏体的混合组织,在1℃/s～5℃/s的冷却速度范围,转变产物为贝氏体,当冷却速度大于5℃/s时,转变产物为马氏体。合适的分级控冷工艺会对减小钢管淬火应力产生很好的效果,能够抑制孪晶马氏体,得到B/M复相组织、M/A复相组织,可较好抑制裂纹形成和扩展。根据CCT图分析得出的组织转变与实际淬火组织一致,表明所测CCT图较为准确,可用于指导高强高韧油套管的热处理工艺。4.奥氏体化温度和回火工艺对实验钢的组织性能影响较大,在890℃保温30min水淬,经1次和2次650℃/45min回火后,在强度满足150ksi钢级要求的前提下,0℃横向冲击功分别达到100J、110J。亚温淬火可以显着提高实验钢的冲击韧性,800℃/30min亚温淬火后,经1次和2次640℃/45min回火的0℃横向冲击功分别为120J、130J,强度仍然满足150ksi钢级要求。5.矫直管经过第1对矫直辊时,横截面的应力应变呈轴对称分布,经过第2、3对矫直辊时,钢管横截面的应力应变分布对称性较差。内表面周向残余应力的有限元模拟值在-130～-480MPa间波动,实测值在-189～-489MPa间变化,模拟值与实验值吻合较好。第2对矫直辊的压扁量为最重要的压扁矫正控制因子,3对辊压扁量的较优组合依次为1.4mm、4.0mm、2.6mm,椭圆度少于0.4%。压弯量为最重要的矫直控制因子,压弯量、压扁量、倾斜角的最优组合分别为45mm、4.0mm、31°,采用优化的矫直参数后,矫直管的不平度大大降低,管端1m内≤1/1000mm,管体≤1/1500mm,完全能满足高尺寸精度产品要求。6.结合能量法和形貌分析法确定常规淬火+充分回火、常规淬火+不充分回火、亚温淬火+回火等3种典型热处理工艺对应的低温韧性及韧脆转变温度,分别为-37℃、-2℃、-73℃。亚温淬火组织经过回火后,碳化物均匀析出,大部分α铁素体等轴化,少量未溶铁素体的存在,不仅未降低材料的整体强度,还能抑制微裂纹的产生和扩展,因此有较好的低温韧性。(本文来源于《中南大学》期刊2013-05-01）
王立东,唐荻,武会宾,马茂源[7]（2012）在《电阻焊接用高强Q125级石油套管钢组织及其性能》一文中研究指出设计了一种低合金含量的Q125级高强度石油套管用钢,研究了热处理工艺对实验钢组织和力学性能的影响.与870℃淬火+500℃回火工艺相比,实验钢在850℃淬火+500℃回火工艺下具有更好的强韧性配合.与870℃淬火相比,850℃淬火处理的奥氏体晶粒尺寸较小,使决定钢力学性能的晶区、板条束尺寸细化,因此其性能更优异.淬火温度对实验钢的析出行为影响不大.尺寸较大的TiN以及TiC和TiN复合析出物对奥氏体晶界起到钉扎作用,可以抑制奥氏体晶粒的长大;含有Mo的尺寸较小的TiC可以起到钉扎位错的作用,阻止位错移动,对强度的提高贡献很大.(本文来源于《北京科技大学学报》期刊2012年09期）
刘江成,张传友,付继成,宗卫兵,周家祥[8]（2009）在《超深井用V150级高强高韧套管开发》一文中研究指出超深井由于井下高温高压环境,对油井管的强度、韧性等使用性能有特殊要求。本论文介绍了开发的目前在石油天然气勘探开发领域国内外批量应用最高强度材料之一的V150套管,其材料的屈服强度达到1034～1140 MPa,同时纵向冲击功不低于120J、横向冲击功不低于85 J。研究了与高强度高韧性套管生产相关的纯净钢冶炼和连铸技术、夹杂物变性技术、高韧性套管材料的热处理技术及强韧化机理研究并介绍了新产品生产工艺和各项性能等。(本文来源于《第七届(2009)中国钢铁年会大会论文集(中)》期刊2009-11-11）
刘方坤,张云峰,詹界东[9]（2008）在《高强CFRP筋夹片套管型锚具的有限元法设计》一文中研究指出借助有限元参数化设计分析方法,研究构成高强CFRP筋锚具系统的主要参数在不同情况下的基本力学性能,进而设计其锚具体系。(本文来源于《硅谷》期刊2008年13期）
罗先登[10]（2004）在《大口径高强套管的工艺开发与实践》一文中研究指出简述了用周期轧管工艺线开发大口径调质高强石油套管的主要工艺。实践表明 ,采用此工艺 ,并在其改进基础上研制出的N80Q、P10、L80 1等大口径高强石油套管完全达到和超出APIspec 5CT标准要求及下井使用需要(本文来源于《四川冶金》期刊2004年01期）
高强套管论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
针对出口用户对高强油井套管的需求,以及低强钢卷经高频电阻焊(HFW)制管后再整管快速热处理升级到不同强度钢管的工艺路线,本文介绍了适用于热处理升级的低成本C-Mn-Cr系套管用钢,讨论其不同冷速下的相变动力行为特征,以及不同热处理工艺处理后升级到N80/P110的可行性,同时介绍了实际工业生产的性能和组织特征。此外,对该类套管在工业生产中的探伤缺陷原因和钩状裂纹主因进行统计说明。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
高强套管论文参考文献
[1].张毅,王国庆,杨柳,陈枫,蒋建群.带剪力键高强灌浆套管轴向承载力[J].太阳能学报.2017
[2].缪成亮,张宏艳,王志鹏,程政,朱滕威.适用于热处理升级高强HFW油井套管用钢研究[C].第十一届中国钢铁年会论文集——S06.钢铁材料.2017
[3].陈俊,肖岩,尹齐.预埋波纹套管的钢筋-高强浇筑料黏结锚固性能试验研究[J].建筑结构学报.2015
[4].刘然克.典型H_2S/CO_2环空环境下高强油套管钢应力腐蚀机理与防护[D].北京科技大学.2015
[5].李洁青.方钢管柱H型钢梁外套管节点高强螺栓漏拧、欠拧和超拧的研究分析[D].昆明理工大学.2014
[6].李阳华.超深井用高强高韧V150油套管的研究与开发[D].中南大学.2013
[7].王立东,唐荻,武会宾,马茂源.电阻焊接用高强Q125级石油套管钢组织及其性能[J].北京科技大学学报.2012
[8].刘江成,张传友,付继成,宗卫兵,周家祥.超深井用V150级高强高韧套管开发[C].第七届(2009)中国钢铁年会大会论文集(中).2009
[9].刘方坤,张云峰,詹界东.高强CFRP筋夹片套管型锚具的有限元法设计[J].硅谷.2008
[10].罗先登.大口径高强套管的工艺开发与实践[J].四川冶金.2004
论文知识图
