导读:本文包含了固结机理论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:抗压强度,机理,黏土,干湿,砂岩,水化,矿渣。
固结机理论文文献综述
姜波,任学平,侯红亮,韩玉杰,王耀奇[1]（2019）在《超声固结钛/铝箔材界面剥离强度与结合机理分析》一文中研究指出以1100铝箔和TA1钛箔为基体材料进行异种金属超声固结研究。制备了Ti/Al箔材金属层状复合材料试样,应用剥离试验研究了振幅、静压力对Ti/Al箔材界面结合强度的影响规律,利用扫描电镜研究了剥离界面的微观形貌,采用EDS对剥离界面进行能谱分析,通过透射电镜对Ti/Al箔材界面微观组织进行观察。结果表明,超声固结可以实现Ti/Al箔材良好的结合,界面结合强度随着静压力的增大先增大后减小,随着振幅的增大单调递增;在振幅35μm,静压力1.5 kN条件下,获得最佳的超声固结界面,其剥离强度为11.325 N/mm;Ti箔材的剥离界面中Al元素均匀分布,并存在明显的韧窝组织;Ti/Al界面存在元素过渡区,界面处晶粒细化明显;铝箔表面氧化膜破碎,且钛元素以弥散的形式嵌入到铝晶粒内部。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2019年10期）
韩贵雷,贾伟杰[2]（2019）在《矿山治水改性黏土浆高压固结机理研究与应用》一文中研究指出基于因地制宜、绿色环保的要求,矿山帷幕注浆领域越来越多的采用黏土类注浆材料,黏土类注浆材料的非工业成品特点使之在性能上与传统注浆材料有较大差异。为了开展非工业成品注浆材料固结机理研究,建设了专门的注浆材料高压固结装置,并在此基础进行了相应试验。试验结果表明,高压注浆状态下,给定配比改性黏土浆液固结时间约为110min,固结体结构为复合结构形式,根据此结果计算注浆浆液扩散半径为纯水泥浆液的3.375倍,也在现场工业试验中得到了验证。该试验装置、试验方法及研究结果为改进现有注浆工艺提供了技术支撑,为帷幕注浆领域新材料研究与应用提供了借鉴。(本文来源于《中国矿业》期刊2019年09期）
杨国生,左双英,莫云川,刘小川,杨浩[3]（2019）在《不同应力路径下贵阳红黏土固结不排水试验及微观机理研究》一文中研究指出为揭示贵阳红黏土不同应力路径、固结不排水试验条件下宏观力学特性及微观作用机理,通过分别施加300 kPa、400 kPa、500 kPa不同围压,在增P、减P、等P加载路径下,研究其应力-应变关系。结合SEM电镜扫描测试结果,分析了贵阳红黏土颗粒形态和孔隙结构等对宏观力学特性的影响规律。研究结果表明:叁种应力路径下贵阳红黏土的应力-应变关系不同,应变速率也具有较大差异,但均表现出不同程度的应变软化现象。不同围压下,红黏土发生剪切破坏的峰值应力与围压呈正相关关系。SEM扫描电镜下,贵阳红黏土内部为片状黏土矿物、少量针状分散矿物及微小不定形物质,按一定的分布规律,进行接触、联结与排列组合形成特殊的微观结构,直接影响着宏观力学特性。(本文来源于《贵州科学》期刊2019年03期）
马雯波,丁哲,吴智仁,梁止水,杨才千[4]（2018）在《W-OH砒砂岩固结体干湿循环特性及其细观机理》一文中研究指出[目的]对W-OH砒砂岩固结体干湿循环特性及其细观机理进行研究,为实现W-OH固结改良砒砂岩及其耐久性研究提供科学依据。[方法]采用W-OH(亲水性聚氨酯材料)对砒砂岩进行固结处理,基于无侧限抗压试验、叁轴抗压试验,研究其在干湿循环条件下的力学性能,并结合SEM,EDS和称重法对其干湿循环后样品微观结构、元素和质量损失进行分析,以获得其破坏机理。[结果]W-OH砒砂岩固结体的无侧限抗压强度、弹性模量和黏聚力在1～3次干湿循环后升高;在3～9次干湿循环后,固结体的力学强度降低;9次之后,剩下高黏结力的W-OH胶结体包裹于砒砂岩颗粒表面,力学强度趋于稳定。内摩擦角在1～9次干湿循环后上下波动,9次干湿循环后趋于稳定。采用碳元素分析和质量损失分析相结合的方法对土样中W-OH流失特性进行评价,发现土样在1～9次干湿循环中W-OH胶结体逐渐降低,并在9次干湿循环后达到稳定,这与上述宏观力学变化的规律相似,验证了破坏机理,为判断其长期特性提供理论依据。[结论]研究表明可将9次干湿循环后达到稳定的W-OH砒砂岩固结体的力学性质作为土体的长期力学特性。(本文来源于《水土保持通报》期刊2018年06期）
汪书朝,师学峰,张巧荣,赵凯[5]（2018）在《镁质球团矿焙烧固结及其机理研究》一文中研究指出镁质球团矿因其冶金性能优良,已经成为球团矿发展的重要方向,但镁质球团矿也存在着强度差且焙烧工艺参数要求高的问题,研究并寻求改善镁质球团矿的焙烧固结机理具有重要的现实意义。文章综述了近年来镁质球团矿焙烧固结机理及强化的研究进展,系统介绍了Mg的形式、配比、焙烧工艺参数、矿物组成、微观结构等因素对镁质酸性球团矿、镁质熔剂型球团矿成矿机理及冶金性能的影响,为镁质球团矿进一步发展提供基础数据及方向参考。(本文来源于《钢铁钒钛》期刊2018年05期）
冯志刚,朱俊高,刘谢伶,王克东[6]（2018）在《软土主、次固结变形机理分析及试验研究》一文中研究指出软土性质软弱,易产生变形,对其在不同加荷比下的工程特性进行研究很有必要。从地下水动力学理论出发,对主、次固结变形机理进行了分析。对3种软土进行了一维固结试验,试验结果表明:压缩指数与液限和塑限具有良好的线性关系;相较于加荷比等于1的情况,加荷比小于1时,主固结阶段变形明显减小;加荷比小于1时,次固结变形存在由慢到快的变形趋势,但次固结系数较加荷比等于1时减少明显。试验成果对工程实际具有一定的指导作用。(本文来源于《水利与建筑工程学报》期刊2018年05期）
丁哲[7]（2018）在《W-OH砒砂岩固结体干湿循环特性及其细观机理研究》一文中研究指出砒砂岩地区是黄土高原生态环境最脆弱、土壤侵蚀最剧烈的区域,也是黄河中游粗沙的主要来源区之一。本研究采用W-OH(亲水性聚氨酯材料)对砒砂岩进行固结处理,而抗干湿循环能力是检验固化土耐久性能的重要指标。土体经多次干湿循环作用后抗压强度降低,这对砒砂岩地区的建筑物地基、道路边坡和路堤工程的长期稳定性有重要影响,因此研究干湿循环作用下W-OH砒砂岩固结体的强度与微结构的变化具有重要意义。本文基于取样于内蒙古准格尔旗皇甫川流域内的二老虎沟小流域的砒砂岩试样,通过室内物理力学试验和微观结构分析,研究了不同W-OH浓度和不同干湿循环次数作用下砒砂岩固结体的无侧限抗压特性和叁轴抗压特性,并通过称重法、SEM和EDS对其干湿循环后的质量损失、微观结构和元素成分进行分析,主要研究成果如下:(1)基于无侧限抗压强度试验,研究了 W-OH砒砂岩固结体的无侧限抗压强度、弹性模量与干湿循环次数、W-OH浓度的关系;利用叁轴不固结不排水试验,得到了不同干湿循环次数作用后W-OH砒砂岩固结体的应力-应变关系曲线具有应变软化特征。结果表明,W-OH砒砂岩固结体的无侧限抗压强度、弹性模量和黏聚力在1～3次干湿循环后升高,这是因为在1～3次干湿循环过程中仍有部分W-OH胶结体在水中继续固化;在3～9次干湿循环,固结体的力学强度降低,这是因为W-OH胶结体充分固结,随着干湿循环次数增加,部分低粘结力的W-OH胶结体脱离;9次之后,剩下高粘结力的W-OH胶结体包裹于砒砂岩颗粒表面,力学强度趋于稳定。内摩擦角在1～9干湿循环上下波动,9次干湿循环以后趋于稳定,这是因为前期W-OH胶结体未固化完全,随着干湿循环次数增加,胶结体的固化、破坏和流失达到稳定。(2)针对W-OH砒砂岩固结体重塑样品(12次干湿循环后重塑)力学特性分析,通过无侧限抗压强度试验和叁轴不固结不排水试验,发现W-OH砒砂岩固结体重塑土的无侧限抗压强度相比于重塑前下降很多,这是因为重塑前固结体颗粒和颗粒之间以W-OH胶结体相连,具有较高的粘结力;重塑后的W-OH胶结体被破坏,土颗粒与颗粒之间的粘结力急剧降低,宏观上造成W-OH砒砂岩固结体重塑土的无侧限抗压强度明显下降。而对于同一含水率下重塑固结体的无侧限抗压强度、粘聚力和内摩擦角随着W-OH浓度的增大而逐渐增大。这是因为W-OH胶结体包裹在砒砂岩颗粒表面,而高浓度W-OH胶结体使砒砂岩颗粒之间具有更高粘结力,即使在经过重塑(土颗粒经过完全破坏)后,仍表现为较高的宏观力学强度。(3)针对5%浓度W-OH浓度砒砂岩固结体在不同干湿循环次数下的微观结构进行分析,发现W-OH包裹在砒砂岩表面以增大土颗粒之间的粘结力,宏观表现为土样抗压强度和黏聚力的增大;经过干湿循环后,W-OH胶结体从土颗粒表面脱落,导致土颗粒间的粘结力降低,宏观变现为土样抗压强度和黏聚力的减小。考虑到土样中C元素的含量均来自于W-OH,通过称重法和EDS能谱仪(测试C元素)分别对其宏观质量亏损和细观W-OH破坏流失进行分析。发现干湿循环后W-OH砒砂岩固结体强度降低主要是因为包裹在砒砂岩表面的W-OH胶结体的破坏和流失,并在9次干湿循环后达到稳定。这与上述所无侧限抗压强度、弹性模量、黏聚力随循环次数增加而变化的规律相似。可以判断W-OH砒砂岩固结体能在9次干湿循环后形成稳定的微观结构且W-OH不再流失,可将此强度、弹性模量和黏聚力作为后期土体评估的重要参数。(本文来源于《湘潭大学》期刊2018-06-06）
张明涛[8]（2018）在《碱矿渣胶凝材料固结六价铬效率及机理研究》一文中研究指出六价铬Cr(VI)是一种剧毒性重金属离子,其溶解度大、迁移能力强,从危险废物迁移到环境中会对人类健康造成严重危害,妥善处置含Cr(VI)的危险废物具有十分重要的环境和社会意义。水泥基材料固结技术因其价格低廉、通用性强及物理和化学屏障作用显着,已被广泛用于含有毒重金属废物的处置。碱矿渣胶凝材料具有强度高、孔隙率低和耐化学侵蚀能力强等优点,而且矿渣本身含有一定量的还原性物质,可以将Cr(VI)还原为低毒性的Cr(III),这使得碱矿渣胶凝材料在固结Cr(VI)方面更具潜力。目前关于碱矿渣胶凝材料固结Cr(VI)的研究并不深入,固结机理尚不明确。加强对碱矿渣胶凝材料固结Cr(VI)效率和机理的研究,可为含Cr(VI)危险废物的安全处置提供新的技术途径。本文以高溶解性的Na_2CrO_4为目标物,研究了Na_2CrO_4对矿渣水化特性的影响以及Na_2CrO_4-矿渣固结体的反应动力学过程;讨论了碱组分种类、水玻璃模数、碱当量及水胶比等主要制备参数对碱矿渣胶凝固结Cr(VI)效率的影响;分析了Na_2CrO_4对碱矿渣胶凝材料水化产物及微观结构的影响,着重探究了碱矿渣胶凝材料对Cr(VI)的主要固结机理;比较了碱矿渣胶凝材料与硅酸盐水泥及铝酸盐水泥对Cr(VI)的固结效率与机理;探讨了提高碱矿渣胶凝材料固结Cr(VI)效率的措施。揭示的主要规律如下:(1)中性Na_2CrO_4可以明显加速矿渣的水化,其原因主要表现在两方面:第一,Na_2CrO_4与矿渣解离出的Ca~(2+)及[AlO_4]~(5-)发生反应,生成CrO_4-U相,消耗了液相中的Ca~(2+)及[AlO_4]~(5-),从而促进矿渣的解离;第二,在形成CrO_4-U相的过程中伴随着大量OH~-的释放,进一步促进矿渣的解体和水化产物的生成。在无外加碱组分条件下,仅依靠Na_2CrO_4与矿渣的反应可实现对Cr(VI)一定的固结作用,标准养护28d,Cr掺量限制在0.5%以下时,Cr浸出浓度满足TCLP标准限制要求(<5 mg/L)。(2)碱组分的种类及性能会显着影响碱激发胶凝材料对Cr(VI)的固结效率。比较而言,以NaOH为碱组分制备的碱矿渣胶凝材料对Cr(VI)的固结效率略高于水玻璃-碱矿渣胶凝材料固结Cr(VI)的效率,而远高于Na_2CO_3-碱矿渣胶凝材料和Na_2SO_4-碱矿渣胶凝材料固结Cr(VI)的效率,以Na_2SO_4为碱组分制备的碱矿渣胶凝材料对Cr(VI)的固结效率最低。与未加碱组分的情况相比,NaOH和水玻璃的加入会促进矿渣水化,使矿渣与Na_2CrO_4之间的相互作用更为强烈,能够更有效地对Cr(VI)实施固结;尽管Na_2CO_3和Na_2SO_4也能促进矿渣的水化,但由于CO_3~(2-)和SO_4~(2-)与CrO_4~(2-)之间存在竞争结合关系,Na_2CO_3和Na_2SO_4的加入会降低水化产物对Cr(VI)的化学结合作用,使固结效率降低。在3%~6%范围内,提高碱当量可以更有效地激发矿渣的活性,从而降低Cr(VI)的浸出浓度。在0.25~0.4范围内,提高水胶比可以降低Cr(VI)的浸出浓度,主要原因在于:提高水胶比可以使固结体内自由水增多,增大了Cr(VI)与还原性S~(2-)的接触面积,从而提高了还原效率。(3)碱矿渣胶凝材料对Cr(VI)的固结兼具物理固封、化学结合作用和还原解毒作用。CrO_4~(2-)参与碱矿渣胶凝材料的水化过程,与Na~+、Ca~(2+)及[AlO_4]~(5-)发生反应生成CrO_4-U相,使一部分Cr(VI)被结合,同时碱矿渣的水化产物类水滑石相可通过同晶取代作用结合一部分Cr(VI);矿渣本身含有的处于还原态的S~(2-)可将Cr(VI)还原为Cr(III),Cr(III)的毒性要比Cr(VI)低得多;另外,碱矿渣胶凝材料硬化体较低的孔隙率,尤其是较低的毛细孔隙率,可以将Cr(VI)固封在固结体内部。以上叁方面优异的性能是碱矿渣胶凝材料能高效固结Cr(VI)的基础。(4)硅酸盐水泥的缓凝组分石膏会降低硅酸盐水泥对Cr(VI)的固结效率。在石膏充足的情况下,硅酸盐水泥中的C_3A与石膏发生反应生成钙矾石,而Na_2CrO_4会阻碍硅酸盐水泥硬化体中钙矾石的形成。Na_2CrO_4会与C_3A发生反应生成CrO_4-U相,伴随着OH~-的释放,使孔溶液中的pH值增大。在高碱性条件下,钙矾石并不能稳定存在,SO_4~(2-)和CrO_4~(2-)同时与C_3A发生反应,形成U相固溶体,由于SO_4~(2-)与CrO_4~(2-)竞争作用,使U相中结合的Cr(VI)含量降低。(5)Na_2CrO_4严重影响了铝酸盐水泥的水化反应。标准养护条件下,铝酸盐水泥的主要水化产物有CAH_(10),C_2AH_8,C_3AH_6和AH_3;Na_2CrO_4的加入,抑制了CAH_(10)和C_2AH_8的生成,Na_2CrO_4与铝酸盐水泥的主要矿物相CA及CA_2发生反应生成CrO_4-U相、CrO_4-C_3AH_6和AH_3;CrO_4-C_3AH_6和AH_3的密度要比CAH_(10)和C_2AH_8大得多,因此,CAH_(10)和C_2AH_8生成量的减少会导致固相体积减少和孔隙体积的增大,导致硬化体抗压强度显着降低。铝酸盐水泥对Cr(VI)的固结效率取决于物理固封作用、CrO_4-U相的化学结合作用及CrO_4-C_3AH_6的化学结合作用。(6)500℃煅烧后的纳米级层状双氢氧化物(CLDHs)的加入可有效提高碱矿渣胶凝材料固结Cr(VI)的效率。LDHs在碱矿渣胶凝材料固结Cr(VI)的过程中会发生结构重构,结合大量的水分子和CrO_4~(2-)。同时,CLDHs的加入还会促进矿渣的水化反应,加之CLDHs的纳米填充效应,使得Cr(VI)浸出浓度大幅降低。(7)FeCl_2·4H_2O和Na_2S·9H_2O可将Cr(VI)还原为Cr(III),其掺入均可大幅降低Cr(VI)的浸出浓度。但FeCl_2·4H_2O会与NaOH发生反应生成NaCl和Fe(OH)_2,其弱化了NaOH对矿渣的激发效果,严重阻碍碱矿渣固结体水化早期凝结硬化性能。Na_2S·9H_2O也降低了碱矿渣固结体的抗压强度,但降低幅度低于FeCl_2·4H_2O。比较而言,在NaOH-碱矿渣固结体系中Na_2S·9H_2O更为适用。(本文来源于《重庆大学》期刊2018-05-01）
孙逊,李志清,周应新,张晓锋,汪永林[9]（2018）在《土石混填路基现场压实试验及其固结机理研究》一文中研究指出基于压实度和弯沉值检测在某高速公路检验路基质量标准的应用实践,通过现场填筑试验,分析土石混填路基的压实固结机制并探讨不同施工因素(碾压次数、虚铺高度、颗粒级配、洒水遍数、振动方式)及其组合形式对压实质量的影响。研究结果表明:(1)随着碾压遍数逐渐增大,路基弯沉值先减小后平稳,压实度先增大后平稳;(2)先两遍静压再六遍高频率振动碾压,松铺厚度为30 cm,洒水两到叁遍可以进一步改善压实效果;(3)颗粒破碎是影响路基压实度增大的因素之一,压实度增大是粗颗粒破碎成细颗粒,填充颗粒间孔隙,使粗细颗粒彼此咬合的结果。通过对试验结果的分析,提出了路基压实度与回弹模量的高斯指数关系,可作为高速公路快速安全施工的理论参考。(本文来源于《工程地质学报》期刊2018年02期）
于芳[10]（2018）在《粘性土弱透水层固结释水机理研究》一文中研究指出本文通过室内试验,研究饱和软粘土在不同荷载条件下渗透性的变化规律,通过试验成果分析和渗流理论建立能够描述粘性土在荷载作用下渗透以及变形特性的经验关系,以及在现有的地下水开采条件下上层咸水的越流是否会对下层含水层的水质产生影响,来确定滨海地区的粘性土弱透水层和地下咸水越流之间的相互关系,主要结论为:(1)粘性土压缩主要分为两个阶段即塑性变形和粘滞压缩变形(蠕变)。粘滞压缩变形一直进行,这一阶段的压缩量达到总变形量的10%～25%。(2)粘性土样品随着深度的增加,其压缩变形量呈逐渐减少的趋势,越深的土样变形量越趋于稳定。深度的增加,土样逐渐变密实,其压缩变形量逐渐减小。粘性土样在相同应力作用下,发生应变相对稳定,这也表征了粘性土压密导致的地面沉降发展的特点。(3)在给原状土施加稳定压强后,先产生形变,后开始释水,两者不同步,存在一定的时间差。粘性土样的压缩变形量与释水量随饱和度的升高而减小。变形初期不会发生释水,随着观测序列的延长,部分非结合水释出。压缩变形第二阶段孔隙水压力逐渐消散,有效应力相应增高,孔隙瞬间被压缩,释出结合水,但结合水的释出是十分困难的,所以后期的变形量变化也较小。在快速形变阶段,释出非结合水,但含量少;在粘滞压缩变形阶段,释出结合水。(4)渗透系数随渗透压力影响不大,不同的渗透压力下所测得的渗透系数的差别并不明显。在自然状态下,深层粘性土随着埋深的增加,自然荷载加大,固结程度相应增加。在相同时间段内,随着地下粘性固结程度越大,地下含水层的越流水量越小。(5)在自然状态下,粘性弱透水层固结程度过高,粘性土的土粒排列密集相互挤压,有少部分粘性土孔隙中的重力水和弱结合水会随着渗透溶解在流出液当中,而包裹在土粒周围的结合水则很难被析出。此时发生越流时,析出的离子浓度较低。(6)由于粘土颗粒表面阳离子是水化阳离子,阳离子所吸附的水分子阻碍着阳离子的聚集。同理,弱结合水中的阴离子吸附的水分子也阻碍着阴离子的聚集。实验证明天津滨海地区的粘性土主要吸附的是阳离子,且粘性土对二价离子的截留效果要大于一价离子,截留效果Ca2+>Mg2+>Na+>Cl-。(本文来源于《天津科技大学》期刊2018-04-01）
固结机理论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
基于因地制宜、绿色环保的要求,矿山帷幕注浆领域越来越多的采用黏土类注浆材料,黏土类注浆材料的非工业成品特点使之在性能上与传统注浆材料有较大差异。为了开展非工业成品注浆材料固结机理研究,建设了专门的注浆材料高压固结装置,并在此基础进行了相应试验。试验结果表明,高压注浆状态下,给定配比改性黏土浆液固结时间约为110min,固结体结构为复合结构形式,根据此结果计算注浆浆液扩散半径为纯水泥浆液的3.375倍,也在现场工业试验中得到了验证。该试验装置、试验方法及研究结果为改进现有注浆工艺提供了技术支撑,为帷幕注浆领域新材料研究与应用提供了借鉴。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
固结机理论文参考文献
[1].姜波,任学平,侯红亮,韩玉杰,王耀奇.超声固结钛/铝箔材界面剥离强度与结合机理分析[J].稀有金属材料与工程.2019
[2].韩贵雷,贾伟杰.矿山治水改性黏土浆高压固结机理研究与应用[J].中国矿业.2019
[3].杨国生,左双英,莫云川,刘小川,杨浩.不同应力路径下贵阳红黏土固结不排水试验及微观机理研究[J].贵州科学.2019
[4].马雯波,丁哲,吴智仁,梁止水,杨才千.W-OH砒砂岩固结体干湿循环特性及其细观机理[J].水土保持通报.2018
[5].汪书朝,师学峰,张巧荣,赵凯.镁质球团矿焙烧固结及其机理研究[J].钢铁钒钛.2018
[6].冯志刚,朱俊高,刘谢伶,王克东.软土主、次固结变形机理分析及试验研究[J].水利与建筑工程学报.2018
[7].丁哲.W-OH砒砂岩固结体干湿循环特性及其细观机理研究[D].湘潭大学.2018
[8].张明涛.碱矿渣胶凝材料固结六价铬效率及机理研究[D].重庆大学.2018
[9].孙逊,李志清,周应新,张晓锋,汪永林.土石混填路基现场压实试验及其固结机理研究[J].工程地质学报.2018
[10].于芳.粘性土弱透水层固结释水机理研究[D].天津科技大学.2018
论文知识图
