导读:本文包含了晶化动力学论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:动力学,合金,薄膜,晶态,表观,溶胶,热稳定性。
晶化动力学论文文献综述
马国芝,刘兵,黄万淇,陈鼎[1]（2019）在《Cu_(46)Zr_(46)Al_8块体非晶合金的晶化动力学研究》一文中研究指出在连续加热和等温加热条件下,对Cu_(46)Zr_(46)Al_8块体非晶合金的晶化动力学行为进行了研究。在连续加热条件下,非晶合金具有与升温速度相关的非常明显的动力学特征。利用Kissinger方程计算得到的晶化激活能Ex和Ep分别为(355±10)kJ/mol和(403±10)kJ/mol。借助Johnson-Mehl-Avrami (JMA)模型,通过求解等温晶化过程的Avrami指数和局部Avrami指数揭示了非晶合金的晶化机制。这一晶化机制在其晶化激活能与晶化体积分数的关系中得到验证。等温晶化动力学研究表明,Cu_(46)Zr_(46)Al_8块体非晶合金在过冷液相区的晶化为初级晶体相的长大和二级晶化相的形核、长大的共同作用机制。(本文来源于《热加工工艺》期刊2019年16期）
乔吉超,Pelletier,Jean-Marc,姚尧,葛渊[2]（2019）在《Zn_(38)Mg_(12)Ca_(32)Yb_(18)大块金属玻璃的晶化动力学行为（英文）》一文中研究指出采用差示扫描量热分析仪,研究了Zn_(38)Mg_(12)Ca_(32)Yb_(18)大块金属玻璃的在等时和等温状态下的晶化动力学行为。在等时条件下,不同的理论模型来分析特征温度的名义激活能。结果表明,采用Kissinger模型,Flynn-Wall-Ozawa模型和Augis-Bennett模型计算的名义激活能相互吻合。再者,采用Johnson-Mehl-Avrami模型分析了等温过程中晶化转变动力学机。Avrami指数n的分布区间介于3.25到4.12。分析发现,在等温晶化过程中采用Arrhenius方程计算得到的激活能比在等时晶化过中采用Kissinger方程的激活能要大,这可能是由于等温退火过程中能垒比等时晶化过程中的要高所引起的。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2019年05期）
王振华[3]（2019）在《Ni-Mn-Sn无约束薄膜晶化动力学及马氏体相变》一文中研究指出Ni-Mn-Sn磁驱动形状记忆合金薄膜具有响应频率高、输出应力大和磁热效应明显等优点,因而被广泛关注,但是薄膜制备过程中易受到衬底束缚,导致晶化温度较高,限制了其在MEMS领域中的应用。本文采用磁控溅射技术制备了Ni-Mn-Sn无约束形状记忆合金薄膜,解决了衬底对薄膜束缚的影响,研究了Ni-Mn-Sn薄膜的晶化行为,获得了合金的MEAM势函数参数,为薄膜固态相变研究提供了参考依据。论文研究了溅射工艺对薄膜表面形貌及化学成分的影响规律;通过X射线衍射分析、原子力显微镜观察、示差扫描量热法(DSC)和振动样品磁强计(VSM)等方法系统研究了薄膜的晶化行为、马氏体相变和磁性能;阐明了Co掺杂对薄膜的相组成和晶化行为的影响规律;采用第一性原理辅助构建Ni-Mn-Sn合金的势函数,并通过修正嵌入原子方法对Ni-Mn-Sn合金的势函数进行修正,给出一种适用于Ni-Mn-Sn合金的MEAM势函数参数。在此的基础上,研究了升温速率对Ni-Mn-Sn合金晶化行为的影响规律,揭示了升温速率对薄膜晶化形核的影响机制。研究表明,磁控溅射工艺对Ni-Mn-Sn无约束薄膜的化学成分及表面粗糙度有显着影响。溅射薄膜的表面呈现随机柱状颗粒,并且柱状颗粒密度随着Ar工作压强和溅射功率的增大而增加,近邻的柱状颗粒逐渐合并生长,形成不规则的岛状颗粒。当溅射功率为100 W时,随着Ar工作压强的增大,合金薄膜中Ni含量小幅减少,Sn含量小幅增加,而Mn含量几乎保持不变。当Ar工作压力为0.15 Pa时,Ni和Mn的含量随着溅射功率的增大而减少,但Sn含量小幅增加。非等温晶化试验结果表明,升温速率对Ni-Mn-Sn无约束薄膜的晶化开始温度(T_x)和峰值温度(T_p)影响显着。非晶薄膜的T_x和T_p随升温速率的增大而升高,薄膜在低温区放出能量的时间随之减少,导致薄膜a阶段的形核过程随着升温速率的增大而减小;另外,分别用Kissinger峰值法和Ozawa峰值法计算出的晶化表观激活能分别为195.63±5.2 kJ/mol和195.66±4.98 kJ/mol,两种计算方法得到结果基本一致。等温晶化试验结果表明,晶化温度对Ni-Mn-Sn无约束薄膜晶化的形核和核长大方式影响显着。随着晶化温度的升高,Ni-Mn-Sn无约束薄膜的晶化孕育时间缩短,薄膜晶化生长方式随之改变。当晶化温度为520 K时,Avrami指数n=1,薄膜呈现出受扩散控制的预存晶核生长。当晶化温度>520 K时,Avrami指数n=1.5,薄膜呈现出二维扩散控制的晶核生长。试验结果表明,Co掺杂对Ni-Mn-Sn薄膜起到了细化晶粒的效果,晶粒尺寸减小,薄膜晶格畸变程度随着Co含量的增加而增大,薄膜的晶化表观激活能、T_x和T_p均随之增大。随着Co掺杂含量的增大,Ni-Mn-Sn薄膜均表现出受界面能控制的二维扩散式生长特征。模拟结果表明,基于第一性原理和LAMMPS模拟构建的MEAM势函数,能很好的反映Ni-Mn-Sn薄膜中原子间的相互作用关系。当升温速率为0.1 K/ps时,Ni-Mn-Sn薄膜在300~600 K温度区间内出现一放热峰,薄膜晶化温度T_p为523 K,模拟结果与试验结果相吻合,表明结晶行为具有明显的动力学性质。晶化试验结果表明,晶化温度对Ni-Mn-Sn无约束薄膜晶体结构、马氏体相变和磁性能影响显着。晶化后的Ni-Mn-Sn薄膜均具有典型的奥氏体L2_1结构,其XRD衍射峰A(220)和A(422)强度随着晶化温度的升高而增大,晶粒尺寸随之增大,并且马氏体相变温度和磁性能随晶化温度升高而升高,薄膜的M-T曲线可以观察到顺磁-铁磁-反铁磁的变化过过程。(本文来源于《哈尔滨理工大学》期刊2019-03-01）
朱家辰[4]（2019）在《Ni-Mn-Sn-Fe合金薄膜的晶化动力学及物性研究》一文中研究指出Ni-Mn-Sn磁性形状记忆合金薄膜可以由磁场直接诱发母相到马氏体之间的转变,响应频率高,输出应变大。同时,在磁驱相变的过程中,伴随着丰富的物理内涵与现象,使其在微机电系统(MEMS)中有很大的应用前景。但是磁控溅射得到的薄膜一般为非晶态,晶化后才能具备形状记忆效应等丰富的性质。而目前Ni-Mn-Sn薄膜的晶化机制尚未被揭示。此外,Ni-Mn-Sn薄膜脆性大,严重限制其应用与发展。因此,本文通过在Ni-Mn-Sn薄膜中掺杂Fe元素,以期改善其力学性能,并系统研究了Ni-Mn-Sn-Fe薄膜的晶化动力学,使Ni-Mn-Sn基薄膜能更好的应用于MEMS。采用磁控溅射制备Ni_(50-x)Mn_(39)Sn_(11)Fe_x(x=0,0.5,2,4 at.%)无约束薄膜,采用示差量热扫描仪系统研究了Ni_(50-x)Mn_(39)Sn_(11)Fe_x(x=0,0.5,2,4 at.%)薄膜的晶化动力学,并通过第一性原理计算揭示了Ni-Mn基记忆合金薄膜的晶化温度的变化机理。通过扫描电镜、原子力显微镜和X射线衍射分析薄膜的组织结构,最后采用物性测量系统和纳米压痕仪研究了Fe掺杂对薄膜的马氏体相变及力学性能的影响。DSC研究结果表明,升温速率为30K/min时的Ni_(50-x)Mn_(39)Sn_(11)Fe_x(x=0,0.5,2,4 at.%)无约束薄膜的晶化峰值温度(T_p)依次为542.7K、557.8K、560.1K和568.0K,晶化温度随Fe含量增加而逐渐升高。表观激活能(E_c)也随Fe含量增加而逐渐升高。此外,薄膜的局域激活能随晶化体积分数的增加而不断改变。Ni_(50-x)Mn_(39)Sn_(11)Fe_x(x=0,0.5,2,4 at.%)薄膜Avrami指数n的平均值均在1.2左右。局域Avrami指数曲线表明薄膜的晶化过程为从扩散控制的一维生长先转变为扩散控制的二维生长,随后转变为扩散控制的叁维生长,形核速率逐渐升高。此外,通过第一性原理计算得到Ni_2MnGa(In,Sn)合金在Ni空位时的空位形成能依次为1.12eV、0.91eV和0.51eV,表明Ni-Mn基记忆合金的晶化温度随其原子尺寸最小的组元的空位形成能的增加而升高。此结果对获得不同成分Ni-Mn基记忆合金薄膜的晶化温度具有重要指导意义。Ni_(50-x)Mn_(39)Sn_(11)Fe_x(x=0,0.5,2,4 at.%)薄膜为典型的单一奥氏体相L2_1结构。随着Fe含量增加,薄膜的晶粒尺寸逐渐减小,晶界数量逐渐增多。M-T曲线测量结果表明Ni_(50-x)Mn_(39)Sn_(11)Fe_x(x=0,0.5,2 at.%)薄膜的马氏体逆相变开始和结束温度随Fe含量的增加而逐渐降低,奥氏体居里温度随Fe含量的增加而逐渐升高。纳米压痕试验结果表明Ni_(50-x)Mn_(39)Sn_(11)Fe_x(x=0,0.5,2,4 at.%)薄膜的硬度H和弹性模量E均随Fe含量的增加而升高。H/E和H~3/E~2随Fe含量增加而升高,表明Fe掺杂提升了薄膜的耐磨性和韧性。此外,随着Fe含量增加,薄膜的抗蠕变性能逐渐增强。因此,Fe掺杂Ni-Mn-Sn薄膜可以很好的提升其力学性能。(本文来源于《哈尔滨理工大学》期刊2019-03-01）
张宝庆,路新行,曹国华,刘坤,刘高鹏[5]（2019）在《ZrCuAlSi非晶合金的等温晶化动力学研究》一文中研究指出采用示差扫描量热分析(DSC)研究了(Zr47Cu44Al9)98. 5Si1. 5非晶合金的等温晶化行为,利用Johnson-Mehl-Avrami(JMA)方程分析其等温晶化动力学。结果表明:随着等温温度升高,Avrami指数n逐渐增大,其数值由758 K时的1. 05增大到773 K时的2. 94,表明晶化过程主要受扩散控制的形核率随时间延续而减少的形核与长大支配。随着n变化,形核速率和长大方式发生改变。基于Arrhenius公式计算得到平均晶化激活能,为351 kJ/mol。晶化激活能与等温晶化体积分数密切相关。(本文来源于《河南理工大学学报(自然科学版)》期刊2019年01期）
徐旋旋[6]（2018）在《Cu-Zr-Al基非晶合金的超塑性及晶化动力学研究》一文中研究指出非晶合金因其优良而独特的性能在众多领域有巨大的应用潜力,Cu-Zr基非晶合金更是具有高玻璃形成能力、高热稳定性等优良性能。但非晶合金的室温脆性和应变软化限制了其在工程领域的应用,因此利用非晶合金的超塑性进行成型加工将有效开发其应用价值。要实现非晶合金的超塑性加工,必须掌握非晶合金在过冷液相区的变形规律,有效控制非晶合金在承受环境热和外力时产生的结构及性能变化。本文采用高温压缩实验研究了(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_(98)Y_2块体非晶合金过冷液相区的变形规律,采用X射线衍射仪(XRD)及透射电子显微镜(TEM)分析了不同变形条件对(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_(98)Y_2非晶合金组织结构的影响,研究了超塑性变形对非晶合金力学性能及热性能的影响,并运用差示扫描量热分析法对(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_((100-x))Y_x(x=1,2,3)非晶合金进行热力学测试,对(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_((100-x))Y_x(x=1,2,3)非晶合金的非等温及等温晶化动力学进行了计算和分析。对(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_(98)Y_2非晶合金的超塑性变形行为的研究表明:当(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_(98)Y_2非晶合金的变形温度在713K且应变速率大于5×10~(-3)s~(-1)时发生脆性断裂。合金在不同的变形条件呈现不同的状态,“分界线”为使合金处于牛顿粘性流体与非牛顿流体状态的变形条件的分界线,当变形条件在“分界线”以上时,合金表现为非牛顿粘性流动状态,当变形条件在“分界线”以下时,合金表现为牛顿粘性流动状态。不同变形条件下的(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_(98)Y_2合金,温度越高或应变速率越低时结构转变越明显。变形后样品的抗压强度均略低于铸态时的抗压强度,仍保留着铸态时的高强度特性。随着变形温度的升高或应变速率的降低,超塑性变形后的合金的晶化温度T_x降低,过冷液相区范围变窄,放热焓值也降低。(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_(98)Y_2非晶合金发生晶化的条件是温度在733K以上及应变速率小于等于1×10~(-3)s~(-1)。当条件达到使非晶合金处于牛顿粘性流体状态且不发生晶化时适合超塑性加工,(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_(98)Y_2非晶合金合适的超塑性加工参数范围:变形条件在“分界线”以下,且当温度高于733K时,应变速率必须大于1×10~(-3)s~(-1)。对(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_((100-x))Y_x(x=1,2,3)非晶合金的非等温及等温晶化动力学的研究表明:非等温条件下,(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_((100-x))Y_x(x=1,2,3)非晶合金的T_g、T_x和T_p随升温速率的增加均向高温方向移动,表现出明显的动力学效应,且晶化的动力学效应更为突出。Y含量的变化对非晶合金的结晶动力学产生了影响,当x=2时,成核和长大过程比x=1时容易,随着Y含量的增加(x=3),成核和长大过程又变得困难。随着α的增加,(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_((100-x))Y_x(x=1,2,3)非晶合金的局域Avrami指数随着α的增加而减小,且在开始阶段n>4,结晶速率较快,结晶量不断增加,在后期阶段2<n<4,结晶速率降低,结晶缓慢进行。等温条件下,(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_((100-x))Y_x(x=1,2,3)非晶合金的孕育期均随着保温温度的升高而缩短。叁种非晶合金在结晶过程中,晶化体积分数的变化速度随着保温温度的升高而加快,激活能随晶化体积分数的增加而降低。通过计算Avrami指数知,叁种非晶合金在结晶过程中晶粒的生长均是由扩散控制的叁维生长。(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_(99)Y_1、(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_(97)Y_3非晶合金在结晶过程中晶粒的生长主要是伴随着成核速率增加的小颗粒的生长,(Cu_(43)Zr_(48)Al_9)_(98)Y_2非晶合金在结晶过程中晶粒的生长主要是伴随着成核速率减小的晶粒的生长。(本文来源于《西安工业大学》期刊2018-05-06）
赵齐笑,夏梦佳,刘晓璇,刘丛,李强[7]（2018）在《制备冷速对Fe_(40)Ni_(40)P_(14)B_6非晶态合金晶化动力学的影响》一文中研究指出通过J-quenching和melt-spinning技术制备Fe_(40)Ni_(40)P_(14)B_6块体非晶态合金和非晶薄带样品。利用差示扫描量热法对这两个不同制备冷速下获得的非晶态合金样品的热力学行为以及晶化过程的非等温晶化动力学行为进行研究。结果表明:两种样品的玻璃转变温度和初始晶化温度没有明显的差别,但非晶薄带总的晶化放热焓要大于块体非晶态合金的。随着制备冷速的降低,样品的表观激活能增加,两种制备技术获得的非晶态合金的局域Avrami指数(n)大部分处于1.5~2.5之间,表明晶化机制为受扩散控制的共晶型长大,且小尺寸晶粒长大的同时还伴有形核,形核率随时间减小。样品的n指数同样随着制备冷速的降低而减小,低制备冷速下获得的样品具有较高程度的短程有序。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2018年02期）
王伟,陈可,袁晓,余传贵,马广旭[8]（2017）在《Mg-Zn-Ca-Ti非晶合金的非等温晶化动力学》一文中研究指出采用机械合金化的方法制备Mg_(48)Zn_(40)Ca_5Ti_7和Mg_(58)Zn_(30)Ca_5Ti_7非晶合金。利用X射线衍射仪(XRD)对其物相进行检测;结合差示扫描量热分析方法(DSC),对试样在不同升温速率下的非等温晶化进行研究。结果表明:Mg_(48)Zn_(40)Ca_5Ti_7和Mg_(58)Zn_(30)Ca_5Ti_7基本形成非晶;随着加热速率的增加,合金结晶峰均向更高温度的方向移动;用Kissinger、Ozawa和Augis-Bennett方法分别计算出Mg_(48)Zn_(40)Ca_5Ti_7和Mg_(58)Zn_(30)Ca_5Ti_7非晶合金的表观激活能Eα,发现Mg_(48)Zn_(40)Ca_5Ti_7非晶合金的Eα在250kJ·mol~(-1)~270kJ·mol~(-1)范围内,Mg_(58)Zn_(30)Ca_5Ti_7非晶合金的Eα在180kJ·mol~(-1)~200kJ·mol~(-1)范围内;Mg_(48)Zn_(40)Ca_5Ti_7非晶合金的Avrami指数n在不同升温速率下均在1左右;Mg_(58)Zn_(30)Ca_5Ti_7非晶合金的Avrami指数n随着升温速率的增加,由2.7减小到1.9。(本文来源于《材料科学与工程学报》期刊2017年05期）
刘文胜,吴亚瑜,马运柱,张佳佳,叶晓珊[9]（2017）在《W_(17.9)Ni_(65.6)B_(13.5)V_3非晶合金的非等温晶化动力学》一文中研究指出采用单辊急冷法制备了W_(17.9)Ni_(65.6)B_(13.5)V_3(at%)非晶薄带,并用X射线衍射(XRD)和示差扫描量热分析仪(DSC)研究了该非晶合金的变温晶化动力学。结果表明:玻璃转变温度Tg、晶化起始温度Tx和晶化峰值温度Tp均随着升温速率的增加而提高,具有明显的动力学效应;利用Kissinger方程和Ozawa方程求出的W_(17.9)Ni_(65.6)B_(13.5)V_3非晶合金的晶化激活能Ex分别达456.9和471.1 kJ/mol,表明非晶合金具有较强的热稳定性;该晶化激活能Ex均小于晶体长大激活能Ep,表明形核过程比晶粒长大过程更容易,该非晶合金在一定条件下退火容易获得超细晶粒组织。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2017年10期）
马运柱,罗涛,刘文胜,王娟[10]（2017）在《溶胶-凝胶法制备氧化铝纤维的组织结构与晶化动力学》一文中研究指出以异丙醇铝和九水硝酸铝为铝源,去离子水为溶剂,聚合物A为纺丝助剂,采用溶胶-凝胶法制备氧化铝长纤维,利用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、X射线衍射仪(XRD)和傅里叶红外光谱仪(FR-IR)等,对纤维的形貌和组织结构进行观察与分析,并结合kissinger-akahira-sunose(KAS)法、flynn-wall-ozawa(FWO)法和Starink法研究纤维的结晶动力学。结果表明:凝胶纤维的直径约为4~7μm,纤维形貌良好,无明显开裂;当纤维以10℃/min的速率从室温加热至1 200℃时,纤维在800~900℃间由非晶相转变为γ-Al_2O_3,在1 100℃以上温度下γ-Al_2O_3转变为α-Al_2O_3;通过KAS法计算得到氧化铝纤维由非晶相转变成γ-Al_2O_3的激活能为412.1 kJ/mol,由γ-Al_2O_3向α-Al_2O_3转变的激活能为422.3 kJ/mol,与Starink法和FWO法的计算结果吻合良好,验证了KAS法计算结果的精确有效性。(本文来源于《粉末冶金材料科学与工程》期刊2017年03期）
晶化动力学论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用差示扫描量热分析仪,研究了Zn_(38)Mg_(12)Ca_(32)Yb_(18)大块金属玻璃的在等时和等温状态下的晶化动力学行为。在等时条件下,不同的理论模型来分析特征温度的名义激活能。结果表明,采用Kissinger模型,Flynn-Wall-Ozawa模型和Augis-Bennett模型计算的名义激活能相互吻合。再者,采用Johnson-Mehl-Avrami模型分析了等温过程中晶化转变动力学机。Avrami指数n的分布区间介于3.25到4.12。分析发现,在等温晶化过程中采用Arrhenius方程计算得到的激活能比在等时晶化过中采用Kissinger方程的激活能要大,这可能是由于等温退火过程中能垒比等时晶化过程中的要高所引起的。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
晶化动力学论文参考文献
[1].马国芝,刘兵,黄万淇,陈鼎.Cu_(46)Zr_(46)Al_8块体非晶合金的晶化动力学研究[J].热加工工艺.2019
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[9].刘文胜,吴亚瑜,马运柱,张佳佳,叶晓珊.W_(17.9)Ni_(65.6)B_(13.5)V_3非晶合金的非等温晶化动力学[J].稀有金属材料与工程.2017
[10].马运柱,罗涛,刘文胜,王娟.溶胶-凝胶法制备氧化铝纤维的组织结构与晶化动力学[J].粉末冶金材料科学与工程.2017
论文知识图
