导读:本文包含了裂纹敏感性论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:裂纹敏感性,焊后热处理,Cr,热影响区,马氏体钢,超超临界,应力断裂,模拟焊接,奥氏体,铁素体
裂纹敏感性论文文献综述
罗晔[1]（2019）在《超超临界电站用10Cr马氏体钢热影响区的焊后热处理裂纹敏感性》一文中研究指出本研究中，对10Cr马氏体钢焊接热影响区（HAZ）的焊后热处理（PWHT）裂纹敏感性进行了评价。为了模拟HAZ1（δ-铁素体）和HAZ2（单相，γ），取自10Cr钢的试样在Gleeble热模拟试验机上进行热循环。HAZ2含有马氏体，同时呈现出一些M_(2(本文来源于《世界金属导报》期刊2019-12-03）
罗晔[2]（2019）在《Mo对正火压力容器钢在酸性环境中氢致裂纹敏感性的影响》一文中研究指出为了减少氢致裂纹（HIC），抑制裂纹扩展，本文主要探讨了标准正火容器钢专用的、添加Mo的合金设计方案。通过合计成分的改良，显微组织发生变化，并分析了对HIC特性的影响。运用光学显微镜、扫描电子显微镜、电子背散射衍射等手段观察了显微组织的变化，同时进行了硬(本文来源于《世界金属导报》期刊2019-09-24）
谢彦武,张海梅[3]（2019）在《核岛主设备低合金钢冷裂纹敏感性研究》一文中研究指出通过对压水堆核电站核岛主热设备壳体材料16MND5, 18MND5, SA-508Gr.3Cl.1, SA-508Gr.3Cl.2及SA-533-B-1等Mn-NiMo系低合金钢在不同预热温度下焊接接头热影响区硬度试验和冷裂纹试验数据研究,确定了为防止Mn-Ni-Mo系低合金钢焊接过程中冷裂纹的产生需要的焊接预热温度。(本文来源于《焊接技术》期刊2019年08期）
杜辰伟,兰鹏,汪春雷,张家泉[4]（2019）在《微合金钢连铸坯表面裂纹敏感性预测模型》一文中研究指出为了从凝固及相变特性角度解决微合金钢连铸坯表面裂纹问题,建立了与合金化相关联的初始凝固包晶反应度模型、奥氏体晶粒长大模型、铁素体转变量模型以及碳氮化物的析出模型。结合铸坯实际冷却条件,进一步建立了包晶反应度预测、初生奥氏体晶粒长大、铁素体转变、析出相析出等对铸坯表面裂纹敏感性的预测模型。针对某J55钢连铸板坯,奥氏体晶粒尺寸超过1mm、铁素体析出量为10%、二次相析出量增加时,横裂纹敏感性最大。表面裂纹敏感性预测模型有助于实现基于成分微调和组织调控的微合金钢连铸、热装等生产过程表面裂纹控制技术。(本文来源于《中国冶金》期刊2019年07期）
姜艳菲,高洪刚,张猛[5]（2019）在《B、Ni对低裂纹敏感性钢焊接性能的影响》一文中研究指出对屈服强度为600 MPa的低裂纹敏感性钢采用埋弧焊法进行焊接实验,对焊接接头试样进行取样并分析其显微组织,检测其维氏硬度和低温冲击。实验结果表明:粗晶热影响区有较高的维氏显微硬度值,显微组织以粗大粒状贝氏体为主,并且位错密度较高;焊缝区和细晶区的显微组织主要为针状铁素体+先共析铁素体;B元素偏析使原始奥氏体晶粒在冷却过程中形成BN,导致晶界脆化;Ni在一定程度上有利于提高韧性;粗大贝氏体显微组织一定程度上恶化粗晶热影响区的冲击韧性,使焊接接头低温冲击端口呈局部脆性断裂。(本文来源于《金属世界》期刊2019年04期）
阮野,邢飞,翟晓杰,刘杰,张学峰[6]（2019）在《5083和6082铝合金接头裂纹敏感性分析》一文中研究指出采用X射线无损检测、扫描电镜和X射线衍射等测试方法分析了5083和6082铝合金接头裂纹敏感性的规律及影响机理。结果表明:在空气相对湿度60%的条件下, 5083铝合金与6082铝合金相比, 5083铝合金接头裂纹敏感性较小,其结晶裂纹的敏感性相对较大,液化裂纹倾向较小;焊缝组织相对粗大是5083铝合金接头结晶裂纹敏感性较大的主要原因; 6082铝合金导热能力比5083铝合金的导热能力强,热影响区内部分熔化的金属填充晶界的时间相对更短,同时焊后接头产生的内应力大,两者导致6082铝合金接头液化裂纹敏感性较大。(本文来源于《焊接技术》期刊2019年05期）
宋忆宁[7]（2019）在《挖掘机铲斗GMAW不预热焊接头裂纹敏感性研究》一文中研究指出挖掘机在矿山开采、建筑工地等方面发挥着重要的作用,作业任务复杂繁重。铲斗是挖掘机与挖掘介质直接接触的零部件,挖掘机工作时铲斗承受一定的冲击载荷,存在严重的磨损。小松-山推工程机械有限公司生产的挖掘机采用SHT1080高强钢作为加强耐磨板以改善铲斗耐磨性能,该铲斗底板由Q460高强钢制成。焊前预热与焊后热处理减少铲斗焊接冷裂纹不仅技术复杂还生产成本高。本课题针对SHT1080与Q460高强钢在低强匹配、低温(5～10℃)不预热条件下通过气体保护焊(GMAW)进行焊接,研究焊接参数对其冷裂纹敏感性和组织性能的影响。阐明焊接热输入、显微组织和接头区冷裂纹形成、扩展之间的关联,分析搭接接头断裂机制,避免铲斗底板和耐磨板出现焊接冷裂纹,为高强耐磨钢铲斗焊接及应用提供试验数据与理论支撑。通过铲斗现场焊接裂纹试验分析SHT1080/Q460异种钢不预热焊接接头在不同GMAW焊接参数下的冷裂纹敏感性。试验结果表明,随着热输入的增加,接头裂纹率先减小后增加,确定适合铲斗现场生产的较优焊接热输入范围是13～16kJ/cm,最大不应超过20kJ/cm。而随着搭接间隙增加,接头残余应力和应力集中系数升高,接头冷裂纹敏感性也相应升高,因此保证接头不易产生冷裂纹应将搭接间隙控制在1mm的范围。采用金相显微镜与扫描电镜(SEM)观测SHT1080/Q460高强钢不预热接头微观组织,同时还利用X射线衍射仪(XRD)测定冷裂纹周围区域组织构成,以研究组织分布、元素构成对冷裂纹敏感性的影响。当热输入升高时,焊缝组织内侧板条铁素体与先共析铁素体含量先降低后升高,针状铁素体含量则先增大后减小。而侧板条铁素体与先共析铁素体由于是小角度晶界易减弱接头抗裂性,而针状铁素体却能增大接头韧性。焊接接头SHT1080侧与Q460侧同样因为热输入的增大导致侧板条铁素体、先共析铁素体与马氏体组织粗化,进而条状先共析铁素体转变成块状。随着热输入的继续升高,破坏接头韧性的岛状M-A组织也可能相继形成,而温度越高SHT1080侧熔合区出现的淬硬区越宽,更易诱发冷裂纹,因此SHT1080/Q460高强钢焊接热输入不宜过高。冷裂纹周围组织元素分析结果显示硫化物夹杂物分布过于密集是接头冷裂纹萌生的主要原因。通过显微硬度测试确定焊接接头区是热影响区的硬度最大,而熔合区因为处在硬度突变过渡区域,所以易萌生冷裂纹。分析高强钢焊接冷裂纹产生、扩展机理,可以观察到冷裂纹在萌生部位是相对平直的。根据接头Q460侧冷裂纹的形态能够判断其扩展形式,向前延伸时延伸方向不停转换使冷裂纹形态出现转折。焊接裂纹存在微小的微裂纹分支,并且高强钢焊接冷裂纹经由很多单个间歇形式的微裂纹聚合连接构成,由此可以判断焊接裂纹整个扩展阶段是不连续和间歇发生的。焊接接头Q460侧冷裂纹在初始阶段沿着熔合边界线延伸,之后偏转进入粗晶区继续延伸。冷裂纹在粗晶区中易沿着粗大的马氏体板条延伸,还可能沿着上贝氏体平行的铁素体板条方向延伸。焊接接头SHT1080侧冷裂纹的扩展也是呈现阶梯状,冷裂纹起初沿着熔合边界线扩展,随后向焊缝偏转并继续扩展。SHT1080侧冷裂纹扩展进入焊缝后也是穿过或沿着先共析铁素体,当扩展遇到针状铁素体时因阻力增大发生偏转。试验结果表明,通过控制焊接热输入20kJ/cm以下,可在不预热GMAW条件下防止焊接裂纹。保证SHT1080/Q460高强钢的抗裂性能满足挖掘机铲斗在低温环境下(5～10℃)的焊接生产要求。(本文来源于《山东大学》期刊2019-05-22）
曾春杰,李东,方虎[8]（2019）在《不同工艺制备52M合金堆焊层的高温低塑性裂纹敏感性》一文中研究指出以52M合金焊丝为堆焊材料,分别采用激光堆焊和TIG堆焊在S304不锈钢基体上制备了52M合金堆焊层,研究了堆焊层的显微组织、物相组成和高温低塑性裂纹敏感性。结果表明:两种堆焊层的显微组织均为单相奥氏体;与TIG堆焊层相比,激光堆焊层的晶粒较小且形态规则;两种堆焊层中均有Cr_(23)C_6析出,激光堆焊层的析出物数量较少;在相同温度、不同应变下激光堆焊层中的裂纹数量均少于TIG堆焊层中的;随着应变的增加,激光堆焊层中的裂纹数量增加较快,但其高温低塑性裂纹敏感性较低。(本文来源于《机械工程材料》期刊2019年05期）
谷雨,张俊宝,黄逸峰,左波,余燕[9]（2019）在《焊接工艺对690镍基合金焊丝熔敷金属高温失塑裂纹敏感性影响研究》一文中研究指出针对690镍基合金熔敷金属高温失塑裂纹敏感性问题,采用基于Gleeble-3500热力耦合试验机的STF试验,开展焊接工艺对国产化690镍基合金焊丝WHS690M熔敷金属高温失塑裂纹敏感性的影响研究,并与进口Inconel 52M焊丝试验结果进行对比分析。试验表明,熔敷金属高温失塑裂纹最小临界应变出现在1 050℃附近,焊接热输入对最小临界应变影响较小,相比于大面积堆焊熔敷层,对接焊缝熔敷金属临界应变降低,高温失塑裂纹敏感性提高。(本文来源于《电焊机》期刊2019年04期）
张峻铭,熊建坤,陈达平,徐顺鑫[10]（2019）在《1Cr11Co3W3NiMoVNbNB耐热钢的焊接冷裂纹敏感性研究》一文中研究指出1Cr11Co3W3NiMoVNbNB为日本进口的新型高强度马氏体耐热钢,与传统的12Cr耐热钢相比,W、Co元素含量增至3%,使得该钢具有更好的高温持久强度和抗蠕变性能,但焊接性差。对1Cr11Co3W3NiMoVNbNB耐热钢的焊接性进行分析研究,并分别进行了斜Y型坡口抗裂试验和插销试验。结果表明,随着预热温度的提高,其斜Y型坡口焊接裂纹率逐渐下降,焊前不预热插销试样断口为沿晶+穿晶断裂形貌,当预热温度达到300℃时,断口为韧性断裂形貌。随着预热温度的升高,该材料的焊接冷裂纹敏感性下降。(本文来源于《电焊机》期刊2019年04期）
裂纹敏感性论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
为了减少氢致裂纹（HIC），抑制裂纹扩展，本文主要探讨了标准正火容器钢专用的、添加Mo的合金设计方案。通过合计成分的改良，显微组织发生变化，并分析了对HIC特性的影响。运用光学显微镜、扫描电子显微镜、电子背散射衍射等手段观察了显微组织的变化，同时进行了硬
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
裂纹敏感性论文参考文献
[1].罗晔.超超临界电站用10Cr马氏体钢热影响区的焊后热处理裂纹敏感性[N].世界金属导报.2019
[2].罗晔.Mo对正火压力容器钢在酸性环境中氢致裂纹敏感性的影响[N].世界金属导报.2019
[3].谢彦武,张海梅.核岛主设备低合金钢冷裂纹敏感性研究[J].焊接技术.2019
[4].杜辰伟,兰鹏,汪春雷,张家泉.微合金钢连铸坯表面裂纹敏感性预测模型[J].中国冶金.2019
[5].姜艳菲,高洪刚,张猛.B、Ni对低裂纹敏感性钢焊接性能的影响[J].金属世界.2019
[6].阮野,邢飞,翟晓杰,刘杰,张学峰.5083和6082铝合金接头裂纹敏感性分析[J].焊接技术.2019
[7].宋忆宁.挖掘机铲斗GMAW不预热焊接头裂纹敏感性研究[D].山东大学.2019
[8].曾春杰,李东,方虎.不同工艺制备52M合金堆焊层的高温低塑性裂纹敏感性[J].机械工程材料.2019
[9].谷雨,张俊宝,黄逸峰,左波,余燕.焊接工艺对690镍基合金焊丝熔敷金属高温失塑裂纹敏感性影响研究[J].电焊机.2019
[10].张峻铭,熊建坤,陈达平,徐顺鑫.1Cr11Co3W3NiMoVNbNB耐热钢的焊接冷裂纹敏感性研究[J].电焊机.2019
标签：裂纹敏感性; 焊后热处理; CR; 热影响区; 马氏体钢; 超超临界; 应力断裂; 模拟焊接; 奥氏体; 铁素体;