导读:本文包含了热处理态论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:合金,应力,奥氏体,不锈钢,电子束,组织,氯化铵。
热处理态论文文献综述
马李,何录菊,莫才颂,盘茂森[1]（2019）在《热处理态Ni-Cr-Al合金的拉伸性能及微观变形机理》一文中研究指出采用电子束气相沉积方法制备了Ni-Cr-Al合金,对试样进行了固溶及时效处理,考察了20～1000℃不同温度下合金的拉伸性能及位错结构特征。结果表明,随着试验温度升高,合金拉伸强度逐渐降低,断口形态大多为韧窝和准解理断裂构成。室温下,当合金中的γ'粒子达到临界尺寸后,位错弯曲绕过γ'粒子; 400℃时,位错密度增加,缺陷界面形成外禀层错,而反相畴界的存在会使位错切过γ'粒子的阻力增大; 700℃时,位错能够沿着基体弯曲移动,并产生攀移和交滑移; 1000℃时,位错线变长并发生弯曲,最终形成包围γ'粒子的位错环。(本文来源于《金属热处理》期刊2019年05期）
赵宏刚,牛锐锋,张俊华,杨伦,朱平[2]（2018）在《热老化过程中焊态和热处理态核级316L不锈钢焊缝的组织演变》一文中研究指出采用国产核级E316L焊条对20mm厚奥氏体不锈钢板进行多层多道填充焊接,之后对焊缝进行610℃×16h热处理和400℃下不同时间(400,2 000,3 500h)的加速热老化处理,研究了在热老化过程中焊态和热处理态焊缝中铁素体及析出相的演变。结果表明:焊态和热处理态焊缝的组织均由奥氏体、铁素体和析出相组成;随着热老化时间的延长,焊缝中铁素体的数量呈先增多后减少的趋势,铁素体形貌由断续网状变为较连续网状,再变为断续网状;焊态焊缝中铁素体的含量高于热处理态的;在热老化过程中,焊缝中的析出相主要为Cr_(23)C_6相和σ相,热处理态焊缝比焊态的更容易形成析出相;随着热老化时间的延长,Cr_(23)C_6相和σ相优先在晶界处析出并聚集,随后铁素体晶内也有Cr_(23)C_6和σ相的析出和聚集。(本文来源于《机械工程材料》期刊2018年11期）
马宏驰,吴伟,周霄骋,王亮[3]（2018）在《不同热处理态的304和321奥氏体不锈钢在氯化铵环境中的应力腐蚀行为对比研究》一文中研究指出目的对比研究原始、固溶和敏化态的304和321奥氏体不锈钢在模拟加氢催化氯化铵环境中的应力腐蚀(SCC)行为及机理。方法将304和321奥氏体不锈钢经过热处理制备成固溶和敏化态试样,采用U形弯试样在模拟加氢催化氯化铵环境中浸泡的应力腐蚀试验方法对其进行研究,通过观察U形弯弧顶的腐蚀形貌和开裂时间,并结合腐蚀及裂纹的SEM照片和电化学测试结果进行分析。结果原始和固溶状态304不锈钢U形弯试样在氯化铵溶液环境中开裂时间为25d左右,断口形貌分别为穿晶断口和沿晶断口;敏化态试样18 d后发生开裂,断口形貌为穿晶和沿晶的混合断口。原始和固溶态321不锈钢U形弯试样在该环境中经过39 d均无应力腐蚀裂纹;敏化试样经30 d后产生宏观开裂。电化学测试结果显示,不同热处理态的304不锈钢在氯化铵溶液中均具有明显的点蚀敏感性,321不锈钢在该环境中耐点蚀和应力腐蚀的能力优于304不锈钢。结论不同状态的304不锈钢在高温氯化铵环境中具有较强的应力腐蚀倾向,特别是敏化态试样;321不锈钢在该环境中的应力腐蚀敏感性相对较小,但敏化处理显着增加了其沿晶应力腐蚀倾向,而固溶态试样具有明显的沿晶腐蚀特征。(本文来源于《表面技术》期刊2018年11期）
陈勇,张军,滕广标,刘崇宇,江鸿杰[4]（2018）在《Sc和Zr对7055合金铸态及热处理态组织和性能的影响》一文中研究指出在7055合金成分基础上添加0.14%的Zr及0.15%的Sc,获得7055-0.14Zr-0.15Sc合金。对比该合金与7055合金的铸造、均匀化、轧制及T6态的微观组织与力学性能。研究发现,由Zr、Sc添加所形成的初生Al_3(Sc,Zr)相在铸造过程中起到促进非均质形核、细化合金组织的作用。均匀化热处理促使纳米Al_3(Sc,Zr)相析出,该相在热变形及固溶时效处理过程中起到钉扎晶界的作用,进而显着地抑制了晶粒粗化。因此,与7055合金相比,7055-0.14Zr-0.15Sc合金具有更高的强度及塑性。(本文来源于《特种铸造及有色合金》期刊2018年10期）
周明,魏绍生,韦刚,杨贵生[5]（2016）在《超低速压铸ADC12合金的铸态和热处理态组织和性能研究》一文中研究指出采用超低速(0.05~0.9 m/s)压铸制备了ADC12合金样件,并对其进行了固溶时效热处理,研究了不同状态下合金的组织和力学性能。结果表明,在铸态下,超低速压铸ADC12合金具有高的力学性能,因为合金组织中共晶硅颗粒细小、圆整;该铸态合金能够进行热处理强化,经过固溶和时效热处理,合金强度和塑性较铸态有显着提高,因为合金组织中共晶硅颗粒更加球化,而且分布更均匀,金属间化合物从骨骼状逐渐粒化;170℃时效10 h后,其拉伸强度、屈服强度和伸长率较日本标准分别提高78.3%、104.0%和257.1%;而且在170~190℃,时效4~10 h,时效参数对强度的影响不显着;无论铸态还是热处理态,金属间化合物都是该材料断裂时的裂纹源。(本文来源于《铸造技术》期刊2016年12期）
田永维,宋桂娃,杨军[6]（2016）在《船用柴油机缸盖铸态和热处理态的残余应力研究》一文中研究指出介绍了小孔法测量铸件残余应力的基本原理和主要步骤,比较了某型柴油机缸盖经过去应力热处理退火和铸态喷丸处理2种不同工艺方法后的残余应力。结果表明:在呋喃树脂砂生产条件下,铸件浇注后开箱温度控制在200℃以下,丸粒控制在0.5~1.5 mm,喷丸时间在20~30 min的铸态缸盖的残余应力,可以达到在电炉中对缸盖进行去应力退火相同的效果。同时通过比对专用技术文件的要求:如果铸件通过在砂型中受控冷却后符合允许最大残余应力值,则去应力热处理可省略,这样就可以缩短生产周期,节约能源,提高经济效率。(本文来源于《中国铸造装备与技术》期刊2016年06期）
黄逸峰,王弘昶,左波,杨巨文[7]（2016）在《铁素体含量对309L焊条焊后热处理态拉伸性能影响研究》一文中研究指出选用2个批次不同铁素体含量的309L焊条,在不同模拟焊后消应力热处理(SPWHT)保温时间状态下进行熔敷金属拉伸试验。试验结果表明,随着SPWHT保温时间的延长,高铁素体含量焊条的断后伸长率显着下降,低铁素体含量焊条的熔敷金属始终保持较好的塑性。通过试样断口分析、金相组织观察和扫描电镜观察,韧性δ-Fe在SPWHT过程中转变为脆性σ相,是造成高铁素体含量的309L焊条断后伸长率显着下降的主要原因。本研究为新型核电工程用不锈钢堆焊材料的设计、采购和验收提供了重要依据。(本文来源于《焊接技术》期刊2016年07期）
刘静[8]（2016）在《铸态及热处理态ZrCuNiAl块体非晶合金腐蚀与磨损行为》一文中研究指出本文的研究对象为Zr_(50.7)Cu_(28)Ni_9Al_(12.3)非晶合金及含不同晶化分数的合金,表征了不同晶化分数合金的微观结构,并研究了ZrCuNiAl非晶合金及热处理态合金在模拟地下水、模拟海水及模拟汗液中的腐蚀与磨损行为,探索了合金在模拟溶液中的腐蚀反应与磨损过程的耦合交互机理。借助透射电子显微镜(TEM)对ZrCuNiAl非晶合金及热处理态合金中的晶体相形态进行了观察,发现在463℃真空热处理时,随着时间的延长,合金的晶体相形态由块状演变为极为复杂的针状,晶化分数为40%合金为晶体相形状临界转变点。结合极化曲线及阻抗图综合评价了ZrCuNiAl非晶合金及热处理态合金在模拟地下水、模拟海水及模拟汗液中的腐蚀行为。极化试验结果表明,在叁种模拟溶液中,ZrCuNiAl非晶合金的耐腐蚀性随晶化分数的增加先升高后降低,晶化分数为14%合金的耐腐蚀电位最大;阻抗试验结果表明,晶化分数为14%合金、ZrCuNiAl非晶合金、晶化分数为40%合金和晶化分数为100%合金在叁种模拟溶液中的容抗弧直径、阻抗值和电荷转移电阻均逐渐减小,即在叁种模拟溶液中的抗腐蚀能力逐渐降低。极化曲线和阻抗图显示,晶化分数为14%合金在叁种模拟溶液中抗腐蚀能力最佳最优,并且在模拟地下水和模拟汗液中较316L不锈钢优异,在模拟海水中较Ti-6Al-4V合金优异。采用扫描电子显微镜(SEM)观察到晶化分数为14%合金在叁种模拟溶液中具有最轻最少的点腐蚀坑,能谱(EDS)分析结果表明,ZrCuNiAl非晶合金及热处理态合金的腐蚀区域均存在Zr、Ni、Al元素的部分溶解及Cu元素的富集现象。此外在模拟地下水中分别浸泡ZrCuNiAl非晶合金及热处理态合金3天和12天,结果亦表明,晶化分数为14%合金的腐蚀速率和腐蚀程度均小于其他合金。采用X射线光电子能谱(XPS)观察到晶化分数为14%合金在模拟地下水中浸泡12天后,其表面形成富含Zr4+、Al3+、Ni2+而贫乏Cu2+的致密氧化膜。对ZrCuNiAl非晶合金及热处理态合金的维氏硬度进行了试验,合金的硬度随晶化分数的增加先升高后降低,晶化分数为14%合金达到最大临界值。结合摩擦系数、质损量及磨损图片综合评价了ZrCuNiAl非晶合金及热处理态合金在空气和叁种模拟溶液中的抗磨损能力。ZrCuNi Al非晶合金及热处理态合金在四种介质中的摩擦系数、质损量和表面粗化程度先降低后增加,晶化分数为14%合金达最小临界值,以上结果表明晶化分数为14%合金在四种介质中表现出最佳的抗磨损能力。润滑膜的形成使其在叁种模拟溶液中摩擦系数均低于空气中的,腐蚀反应与磨损过程的正协同作用使其在叁种模拟溶液中的质损量均高于空气中的;SEM结果表明,铸态及热处理态合金在叁种模拟溶液中的磨损形貌均浅于在空气中的。(本文来源于《哈尔滨工业大学》期刊2016-06-01）
宋衎,喻凯,林鑫,陈静,杨海欧[9]（2015）在《热处理态激光立体成形Inconel 718高温合金的组织及力学性能》一文中研究指出研究了经过高温均匀化固溶处理+中间δ时效处理+双级时效处理的激光立体成形Inconel 718合金的组织及力学性能,并考察了热处理后合金的位错组态.结果表明,由于热处理过程中的再结晶行为,合金组织由沉积态的初始柱状晶转化为等轴晶.Laves相完全固溶,针状δ相以及γ″强化相分别在晶界处以及γ基体上大量弥散析出.激光立体成形Inconel 718合金热处理态的抗拉强度、屈服强度、延伸率以及断面收缩率均达到锻件标准.位错与γ″相的相互作用为位错切割γ″相以及位错绕过γ″相,在位错绕过γ″相的区域,位错密度比位错切割γ″相区域高.由于热处理态δ相尺寸大于锻件,位错会在δ相中发生塞积.碳化物和位错之间也存在强烈的相互作用,通过钉扎和拖曳作用来阻碍位错运动.(本文来源于《金属学报》期刊2015年08期）
胡光山,张丁非,董于凤,谌夏,蒋璐瑶[10]（2015）在《挤压态和热处理态Mg-6Zn-1Mn-4Sn-1.5Nd镁合金的显微组织和力学性能（英文）》一文中研究指出利用光学显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜、电子背散射衍射、透射电镜、硬度以及力学性能测试等对挤压态和T5处理态的Mg-6Zn-1Mn-4Sn-1.5Nd镁合金的显微组织和力学性能进行研究。研究结果表明:合金铸态的相组成为α(Mg)、Mn、Mg7Zn3、Mg2Sn和MgS nN d相。挤压过程中完成动态再结晶,再结晶晶粒的平均尺寸为7.2μm。T5热处理显着提高挤压态合金的强度。合金的屈服强度和抗拉强度分别增加94 MPa和34 MPa。显微组织分析表明,合金强度的提高主要是由于时效过程中析出高密度的β′1杆状相。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2015年05期）
热处理态论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用国产核级E316L焊条对20mm厚奥氏体不锈钢板进行多层多道填充焊接,之后对焊缝进行610℃×16h热处理和400℃下不同时间(400,2 000,3 500h)的加速热老化处理,研究了在热老化过程中焊态和热处理态焊缝中铁素体及析出相的演变。结果表明:焊态和热处理态焊缝的组织均由奥氏体、铁素体和析出相组成;随着热老化时间的延长,焊缝中铁素体的数量呈先增多后减少的趋势,铁素体形貌由断续网状变为较连续网状,再变为断续网状;焊态焊缝中铁素体的含量高于热处理态的;在热老化过程中,焊缝中的析出相主要为Cr_(23)C_6相和σ相,热处理态焊缝比焊态的更容易形成析出相;随着热老化时间的延长,Cr_(23)C_6相和σ相优先在晶界处析出并聚集,随后铁素体晶内也有Cr_(23)C_6和σ相的析出和聚集。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
热处理态论文参考文献
[1].马李,何录菊,莫才颂,盘茂森.热处理态Ni-Cr-Al合金的拉伸性能及微观变形机理[J].金属热处理.2019
[2].赵宏刚,牛锐锋,张俊华,杨伦,朱平.热老化过程中焊态和热处理态核级316L不锈钢焊缝的组织演变[J].机械工程材料.2018
[3].马宏驰,吴伟,周霄骋,王亮.不同热处理态的304和321奥氏体不锈钢在氯化铵环境中的应力腐蚀行为对比研究[J].表面技术.2018
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[10].胡光山,张丁非,董于凤,谌夏,蒋璐瑶.挤压态和热处理态Mg-6Zn-1Mn-4Sn-1.5Nd镁合金的显微组织和力学性能（英文）[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2015
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