一、浅谈提高风咀浇注料使用寿命的途径（论文文献综述）
彭月月[1]（2021）在《复掺纳米填料水泥基材料耐久性能研究》文中提出近年来,随着近海风能开发步伐的加快,我国在沿海地区安装了大量的风电装机,其基础混凝土的耐久性倍受关注。由于海水中存在大量的氯离子、硫酸根离子等有害离子,长期侵蚀着风电设备基础钢筋混凝土,不仅降低风电设备使用寿命,且维修成本较高。因此,研究增强海工环境下混凝土耐久性具有重要理论意义。本文采取在水泥基体中复掺新型功能材料来提高风电基础混凝土基体的耐腐蚀性能,以达到提高其耐久性的目标。由于纳米材料的比表面积大、表面原子所占比例大、表面能高、粒径小决定了它具有一般材料没有的量子尺寸效应、表面效应、宏观量子隧道效应、小尺寸效应等性能。论文以复掺纳米填料和其他功能填料开展室内试验,分析试验数据,探讨纳米功能材料对风电基础混凝土基体的物理力学性能与耐久性能等影响机理,主要开展以下研究:1.通过正交试验,研究在水胶比为0.35、0.40、0.45、玄武岩纤维（BF）掺量为 0.05%、0.10%、0.15%和纳米二氧化硅（NS）掺量为 0.5%、1.0%、1.5%、氧化铝粉（Al2O3）掺量为2.5%、5%、7.5%条件下,掺纳米功能材料砂浆的流动性和抗压强度、抗折强度影响规律和机理。研究结果表明,掺NS水泥砂浆的流动性随着掺量的增加而下降,掺1.0%NS砂浆7d和28d抗压强度与掺0.5%NS水泥砂浆相比上升了 5.8%与8.03%。2.通过对比试验,研究石墨烯（NGPs）对水泥砂浆力学性能的影响,采用SEM、XRD等微观分析手段,探讨NGPs增强水泥水化产物的微观机理。结果表明,掺0.03%NGPs水泥砂浆7d和28d抗压强度分别提高了 22%和45%。从SEM图像中可知,水泥基体内部形成大量致密的片层状的结构晶体,XRD图谱显示并未有新的物相生成,这主要是由于NGPs 比表面积大,充分吸收基体内自由水,水化产生致密的晶体。3.通过正交试验,研究在水胶比（0.40）下,不同掺量BF、NS与Al2O3对混凝土抗氯盐的影响。研究表明掺1.0%NS能起到填充混凝土内部孔隙的作用,且与氢氧化钙反应生成晶体,增强试块的抗压强度。过多掺量会导致分散不均匀,降低试块的密实性,使强度下降。4.研究不同掺量BF、NS与Al2O3对混凝土抗硫酸盐的影响。研究发现掺Al2O3和BF混凝土相对动弹性模量、抗压强度随着掺量的增加而增加;随着浸泡时间的延长呈现上升趋势;而质量损失率随浸泡时间的延长先上升后下降。5.研究不同掺量BF、NS与Al2O3对混凝土抗氯盐-硫酸盐的影响。掺NS混凝土相对动弹性模量、抗压强度随着掺量的增加呈现为先上升后下降的趋势,质量损失率随着浸泡时间的增加表现为先增大后下降的趋势。最优掺量为1.0%。图78表37参87
吴剑恒[2]（2016）在《燃用福建无烟煤75t/h中温分离CFB锅炉NOx达标排放改造》文中研究说明本论文以2台燃烧福建无烟煤的中温分离技术的75t/hCFB（Circulation Fluidized Bed,循环流化床）锅炉NOx达标排放改造为研究对象,分析燃煤CFB锅炉NOx生成机理和影响因素,并对当前各类适用的脱硝技术方案进行技术经济比较分析。在整理国内外脱硝研究成果的基础上,采用低氮燃烧改造（Low-NOx Combustion Transformation,LNC）结合选择性非催化还原技术（Selective Non-Catalytic Reduction,SNCR）对75t/hCFB锅炉进行NOx达标排放改造,并进行了实施和运行优化。在低氮燃烧改造前后,分别在燃烧福建无烟煤的75t/h中温分离CFB锅炉上进行了工业热态试验,优化调整锅炉运行参数以降低NOx排放。运行结果表明,燃烧福建无烟煤的中温分离CFB锅炉存在有一个最佳的上（中）二次风率,使NOx排放浓度最小。从NOx生成机理和优化锅炉结构等方面着手,对采用中温旋风分离器的75t/hCFB锅炉采取了缩减布风板有效截面积（由13.43m2缩减为11.38m2,缩减15.26%）、增设一层上二次风（国内首台布置3层二次风的75t/hCFB锅炉）、抬高下二次风喷嘴高度（0.4m）、提高二次风率（从40%提高到50%）及提高二次风速度（改进喷嘴设计,增强二次风穿透力）等低氮燃烧措施,取得了良好的改造效果:NOx排放浓度从约230mg/m3（标态、干基、6%O2,下同）降低到140mg/m3左右。在优化运行调整和低氮燃烧改造的基础上,采用改造简单、初投资较小、运行费用低的SNCR技术对2台75t/hCFB锅炉进行脱硝达标改造。对75t/h CFB锅炉应用SNCR改造进行计算流体力学（Computational Fluid Dynamics,CFD）研究,并根据CFD仿真计算结果进行SNCR喷枪及其喷射系统优化设计,量身定制最适合的SNCR脱硝方案,采取有效的措施解决了喷枪布点、停留时间、炉内混合等问题,并在调试中持续优化完善,在保证较高脱硝效率的同时减少氨逃逸质量分数。现场性能试验结果表明,在100%BMCR和75%BMCR工况下,实测SNCR脱硝效率超过60%,NOx排放浓度小于100mg/m3,氨逃逸质量分数小于8mg/m3,NOx达标排放改造取得了成功。根据2015年下半年2台75t/hCFB锅炉的SNCR运行统计数据,建立了LNC+SNCR脱硝成本模型并分析了改造投资折旧费用、运行维修费用、影响锅炉效率所增加的煤炭费用、上网脱硝电价补贴和环境保护收益对脱硝成本的影响,结果表明:在扣除脱硝电价补贴和环境保护收益后,每上网1MWh电量仍需要支出脱硝成本费用18.90元（其中运行维护费18.01元）;也就是每脱除1tNOx仍需要支出6112.07元（其中运行维护费5824.33元）。运行维护所占脱硝成本最大,节省氨水耗量和优化压缩空气是控制LNC+SNCR运行维护费用的关键。
王书剑[3]（2015）在《宝钢炼钢厂LF炉水冷炉盖修复技术攻关》文中认为此文是对于影响宝钢LF炉水冷炉盖修复进行技术攻关,炉盖使用过程中易发生渗漏水问题,特对渗漏水问题作出相应的技术改进,并加以应用证明。解决使用过程中的渗漏水问题,提高烟气回收率,达到提升LF炉生产高效、节能环保的目标。对同类炉盖的修复和技术改造具有一定的参考价值。
刘朝艳,宁军,朱永茂,殷荣忠,杨小云,潘晓天,刘勇,邹林,刘小峯,陈红,董金伟,李丽娟,李颖华,张骥红[4]（2014）在《2012～2013年世界塑料工业进展》文中进行了进一步梳理收集了2012年7月2013年6月世界塑料工业的相关资料,介绍了20122013年世界塑料工业的发展情况,提供了世界塑料产量、消费量及全球各类树脂的需求量及产能情况。按通用热塑性树脂（聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯、聚苯乙烯、ABS树脂）,工程塑料（尼龙、聚碳酸酯、聚甲醛、热塑性聚酯、聚苯醚）,特种工程塑料（液晶聚合物、聚醚醚酮）,通用热固性树脂（酚醛、聚氨酯、不饱和聚酯树脂、环氧树脂）不同品种的顺序,对树脂的产量、消费量、供需状况及合成工艺、产品应用开发、树脂品种的延伸及应用的进一步扩展等技术作了详细介绍。
杜斯宏[5]（2014）在《攀钢钒炼铁厂核心竞争力研究》文中研究表明中国钢铁工业经过多年迅猛发展,特别经过2008年金融危机的冲击,虽然通过行业调整与优化,但仍然存在盲目扩张,产能过剩,钢铁结构不合理等问题,受上下游产业的影响,行业总体盈利水平下降,钢铁行业已整体进入微利甚至亏损时代。在近两年,国家先后密集出台了《钢铁行业生产经营规范条件》、《钢铁工业十二五发展规划》、《节能减排“十二五”规划》等一系列针对钢铁行业的调控政策,有关政策的真正落实、凸显效果,需要较长一段时间。攀钢集团攀枝花钢钒有限公司炼铁厂如何根据整个国家经济发展大环境的变化和钢铁行业发展环境的变化,制定自己的生产经营策略及发展规划,适应国家产业政策和快速变化的市场环境,保持可持续赢利能力,为攀钢钒公司持续、健康、稳定发展作出应有的贡献,是必须认真思考的问题。本论文基于企业核心竞争力理论研究,分析了中国钢铁行业与炼铁厂的竞争状况,分析了攀钢集团攀枝花钢钒有限公司炼铁厂核心竞争力状况、其核心竞争力的支撑因素、核心竞争力的优势与劣势以及近几年核心竞争力的实践发展情况等,得出攀钢集团攀枝花钢钒有限公司炼铁厂具有相对较好的核心竞争力。本文认为攀钢集团攀枝花钢钒有限公司炼铁厂具有独特的资源和与之相应的专有技术等优势,也存在固有的地理位置差等劣势;既面临着攀西战略资源创新开发试验区建设规划实施等发展机遇,同时也受到周边钢铁企业争夺攀西钒钛铁矿资源等的威胁。文章提出持续创新和发展攀钢钒炼铁厂核心竞争力的思路和主要措施。
徐永辉,陈国阳,王晓萍[6]（2013）在《浅析75t循环流化床锅炉风帽存在的问题及解决途径》文中进行了进一步梳理主要介绍我公司75t循环流化床锅炉所使用风帽在运行中的常见问题,如堵塞、结焦、脱落、磨损等。针对这些问题进行分析,提出一定的解决途径。
夹良军[7]（2011）在《300MW CFB锅炉炉膛密相区流化均匀性及磨损研究》文中提出在全球大力倡导低碳、环保的背景下,作为目前商业化水平最好的清洁煤燃烧技术之一,循环流化床锅炉燃烧技术正在向大型化、高参数化方向迅速发展。在过去的“十一五”规划中,我国国家科委与国家发改委示范工程600MW超临界CFB早已提上议程,高参数大型循环流化床锅炉在我国将会有很大的发展前景。由于高等级大容量的CFB锅炉,如600MW、800MW的CFB锅炉设计是在300MW基础上采用模块化组装放大的方法,因此,300MW CFB锅炉是循环流化床锅炉大型化的关键,一些大型循环流化床锅炉发展中的关键问题也将会在300MW机组中得到集中体现。为了有效地提高新开发300MW CFB锅炉机组的流化均匀性、减轻锅炉炉膛局部磨损,提高受热面整体使用寿命,保证大型循环流化床锅炉安全、长周期可靠运行,上海锅炉厂有限公司（以下称上锅公司）与上海交通大学合作进行了《300MW CFB锅炉炉膛密相区流化与磨损特性分析》的项目研究。本文通过理论分析、冷态试验和数值模拟等方法对循环流化床锅炉密相区的流化均匀性及磨损问题进行了较为深入的研究。我们不仅研究了影响大床面密相区流化不均匀性的因素、控制密相区均匀性的技术措施以及密稀相过渡区的合理设计高度等,还分析了磨损产生的基本机理,介绍了现阶段已有的防磨措施,并通过试验与数值模拟相结合的手段分析展示了密相区的磨损现象,并在此基础上提出了改良防磨的新设计。本文研究内容,对于上锅公司提高300MW循环流化床锅炉技术的发展能力,发展清洁、低碳燃煤技术,提升企业核心竞争力,促进公司长远发展具有重要意义。
戴方钦[8]（2008）在《高炉热风炉陶瓷燃烧器的研究与应用》文中研究表明高炉热风炉是高炉炼铁中高炉加热鼓风的重要设备,是现代高炉不可缺少的重要组成部分。高风温是高炉提高产量、降低能耗、提高生铁质量和降低生铁成本的有效措施之一。热风炉陶瓷燃烧器又是热风炉的关键设备,热风炉陶瓷燃烧器设计的优劣,直接关系到热风炉设计的质量和热风炉的使用效果。本文针对太原钢铁公司3#高炉热风炉陶瓷燃烧器在生产中出现的问题,通过理论计算与分析的方法确定了陶瓷燃烧器设计参数,并在此基础上运用相似理论建立模型的试验研究的方法开发了一种带中心扰流柱的热风炉陶瓷燃烧器,这种燃烧器运用于太原钢铁公司3#、4#高炉热风炉,新余钢铁公司7#、8#高炉热风炉、武钢集团鄂城钢铁有限公司1080 m3高炉热风炉。带中心扰流柱的热风炉陶瓷燃烧器,采用空气二次加入,煤气环道中央设置中心绕流柱,煤气入口设置煤气导流板等措施增强煤气与空气的混合效果,通过合理分配空气通道和煤气通道的阻力,使瓷燃烧器的阻力只有传统套筒式陶瓷燃烧器25%,增加陶瓷燃烧器的燃烧能力和燃烧器的负荷调节范围。本文还针对顶燃式热风炉在运用中存在的问题,以柳钢6#高炉的球式热风炉为研究对象,采用模型试验的研究方法开发了用于顶燃式热风炉的多火孔无焰陶瓷燃烧器。多火孔无焰陶瓷燃烧器采用一对空气和煤气管道与热风炉相连,减少了拱顶开孔,结构稳定;具有独立的煤气和助燃空气环道以及多火孔结构;环道中设有导流砖,使各喷火孔喷出的气量均匀,保证燃烧在空气过剩系数较小（1.05）的情况下,使煤气能完全燃烧,从而提高燃烧温度,实现无焰燃烧,消除燃烧脉动;工作时阻损小,调节范围大,工作稳定可靠;燃烧器立式安装于热风炉顶部,有利于改善拱顶初始气流分布。生产实践证明,可提高热风温度50～150℃,节约高炉煤气约15%,经济效益显着。本文还从理论研究的基础出发,建立了顶燃式热风炉三维模型,并通过数值计算,对冷态和热态条件下的气体流动和燃烧过程进行了模拟。分析了热风炉内部流场和燃烧器的燃烧特性。论文首先建立与原形相似比为1:6的三维模型,选择适合模拟顶燃式热风炉内气体流动的标准κ—ε湍流模型,采用SIMPLE算法对压力和速度进行耦合,在给定速度入口的边界条件下,分析了热风炉内气体的流场、燃烧室出口和燃烧器喷口出口处的气流均匀性。然后对基于概率密度的PDF燃烧模型进行了介绍,采用这一模型及P1辐射模型,对顶燃式热风炉燃烧室的燃烧情况进行了模拟。受计算机计算能力限制,选择1/7的热风炉三维模型进行计算,切割面定义为周期性边界条件。在给定空气和煤气入口速度及出口压力,计算得到了热风炉燃烧室的速度分布、温度分布、各组分的浓度分布等。模拟计算结果与实际运行经验在定性上是一致的,可以用数值模拟的方法对热风炉的燃烧情况进行定性对比。最后,论文对课题进行了总结,并对热风炉技术的未来发展进行了展望。高风温将是热风炉技术发展不断追求的目标,但不应超过1450℃。采用耐高温的炉子下部支柱和炉箅子,提高离开热风炉的烟气温度至600～650℃,然后利用烟气采用高温热管换热器预热空气和煤气,追求尽量高的煤气预热温度应是未来的主要发展方向。顶燃式热风炉将代替内燃式和外燃式热风炉成为未来发展的方向。高炉热风炉的设计寿命以15～20年为宜。数值模拟技术是一种节约成本,参数结构调整方便的很实用的一种技术,作为试验研究的一种补充是有益的,但还有待发展,未来热风炉技术研究最可能模式是数值模拟技术开发和实验室模型验证的结合。
杨稳继[9]（2006）在《2000吨/日篦式冷却机研究与改造》文中研究表明随着我国水泥工业结构的调整，水泥生产朝着大型化、高效率、低能耗的方向发展，从而推动了水泥新型干法生产技术的飞跃发展。新型干法水泥生产技术装备的关键设备一篦式冷却机的研究和开发技术也不断的进步，主要表现在第三代篦冷机在新建水泥生产线项目上的推广使用，特别是运用第三代篦冷机的主要技术，对20世纪90年代早、中期兴建的大量水泥生产线中在用的第二代篦冷机进行有效的改造。本论文针对陕西秦岭水泥股份有限公司五号窑的富勒型篦式冷却机的工艺技术状况、存在的缺陷和问题，分析对篦冷机进行技术改造的可行性。通过对国内第三代充气梁篦式冷却机情况的调研，结合陕西秦岭水泥股份有限公司5号生产线的富勒型篦式冷却机的现状和改造目标，运用第三代篦冷机的关键技术，对篦冷机进行技术分析，提出对篦冷机进行改造的主要内容和基本方法，委托天津水泥工业设计研究院进行技术改造的设计，由陕西秦岭水泥股份有限公司组织实施对5号生产线篦冷机进行全面结构改造及性能优化，将其改造成TC型高效推动、充气梁篦式冷却机。富勒型篦冷机实施技术改造后，有效提高了单位面积产量和冷却机的热回收效率，延长篦板的使用寿命，全面提高整机及窑系统的设备运转率，窑系统的产量达到2200t/d熟料。在生产实际中，针对出现红河现象，从篦冷机“红河”形成的原因入手，分析影响熟料结粒等因素，以篦冷机热端风机分设技术解决“红河”现象，改善熟料的冷却效果，为预热预分解窑的稳定生产奠定基础。
刘志山[10]（2005）在《回转窑煅烧石油焦工艺分析及技术改造》文中研究指明本文根据生产实际情况,对回转窑煅烧石油焦生产工艺的现状进行了详细介绍,其中包括:原料石油焦;工艺过程;主体设备回转窑;煅后焦质量及生产技术经济指标,并指出了生产工艺中存在的问题。在此基础上,作者完成了如下研究内容: 1、阐述了煅烧过程中物料在窑内的各种行为和变化。分析了回转窑寿命的影响因素,提出了延长回转窑寿命所采取的措施。 2、对窑内物料的受力情况进行了理论分析,针对窑内物料的运动方式提出了自己独特的见解,并从力学角度推导出了物料在窑内停留时间的计算公式。 3、理论联系实际地全面分析了煅烧过程控制核心—煅烧带的影响因素,提出了煅烧带“三要素”的概念即煅烧带的温度、长度和位置及其判定方法。详细分析了煅烧带温度、长度和位置对煅后焦质量产生的影响。叙述了如何选择煅烧带工艺参数的方法并给出了煅烧带“三要素”的技术标准。结合生产实践经验,说明了煅烧带控制与调整过程中必须注意的几个问题。分析了煅烧实收率的影响因素,提出了提高煅烧实收率的途径。 4、针对实际生产存在的问题,提出了煅烧带温度在线监测及延长二次风嘴寿命的技术改造方案,介绍了沉降室技术改造及效果,回转窑给料、负压系统的自动化控制改造方法、原理及效果。最后对全文进行了总结并指出了回转窑煅烧石油焦生产工艺的发展方向。
二、浅谈提高风咀浇注料使用寿命的途径（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、浅谈提高风咀浇注料使用寿命的途径（论文提纲范文）
（1）复掺纳米填料水泥基材料耐久性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 抗氯盐侵蚀研究现状 |
| 1.2.2 抗硫酸盐侵蚀研究现状 |
| 1.2.3 抗氯盐-硫酸盐侵蚀研究现状 |
| 1.3 研究内容 |
| 1.4 技术路线 |
| 2 试验原材料、方法及配合比设计 |
| 2.1 试验原材料 |
| 2.1.1 水泥 |
| 2.1.2 细骨料 |
| 2.1.3 粗骨料 |
| 2.1.4 纳米二氧化硅(NS) |
| 2.1.5 玄武岩纤维(BF) |
| 2.1.6 氧化铝粉末(Al_2O_3) |
| 2.1.7 石墨烯(NGPs) |
| 2.1.8 硫酸钠(Na_2SO_4) |
| 2.1.9 氯盐(NaCl) |
| 2.1.10 水 |
| 2.1.11 减水剂 |
| 2.2 试验方法和试验方案 |
| 2.2.1 试块制备 |
| 2.2.2 试验方法及方案 |
| 2.2.3 试验仪器 |
| 2.3 正交试验设计 |
| 2.3.1 砂浆配合比 |
| 2.3.2 混凝土配合比 |
| 2.4 章节小节 |
| 3 复掺功能填料对水泥砂浆物理与力学性能影响 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 复掺纳米填料砂浆物理力学性能 |
| 3.2.1 四因素三水平正交试验 |
| 3.2.2 极差分析 |
| 3.3 水泥砂浆流动度的影响分析 |
| 3.4 水泥砂浆抗压强度的影响 |
| 3.5 水泥砂浆抗折强度的影响 |
| 3.6 微观分析 |
| 3.6.1 SEM |
| 3.6.2 掺石墨烯的SEM |
| 3.6.3 X-射线衍射(XRD) |
| 3.7 本章小结 |
| 4 复掺纳米功能材料混凝土抗氯盐侵蚀研究 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 极差分析 |
| 4.3 功能材料对混凝土相对动弹性模量的影响 |
| 4.3.1 Al_2O_3粉对混凝土相对动弹性模量的影响 |
| 4.3.2 BF对混凝土相对动弹性模量的影响 |
| 4.3.3 NS对混凝土相对动弹性模量的影响 |
| 4.4 功能材料掺量对混凝土质量损失率的影响 |
| 4.4.1 Al_2O_3粉对混凝土质量损失率的影响 |
| 4.4.2 BF对混凝土质量损失率的影响 |
| 4.4.3 NS对混凝土质量损失率的影响 |
| 4.5 功能材料对混凝土抗压强度的影响 |
| 4.5.1 Al_2O_3粉对混凝土抗压强度的影响 |
| 4.5.2 BF对混凝土抗压强度的影响 |
| 4.5.3 NS对混凝土抗压强度的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 复掺纳米功能材料混凝土抗硫酸盐侵蚀性能研究 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 极差分析 |
| 5.3 功能材料对混凝土相对动弹性模量的影响 |
| 5.3.1 Al_2O_3粉对混凝土相对动弹性模量的影响 |
| 5.3.2 BF对混凝土相对动弹性模量的影响 |
| 5.3.3 NS对混凝土相对动弹性模量的影响 |
| 5.4 功能材料对混凝土质量损失率的影响 |
| 5.4.1 Al_2O_3粉对混凝土质量损失率的影响 |
| 5.4.2 BF对混凝土质量损失率的影响 |
| 5.4.3 NS对混凝土质量损失率的影响 |
| 5.5 功能材料对混凝土抗压强度的影响 |
| 5.5.1 Al_2O_3粉对混凝土抗压强度的影响 |
| 5.5.2 BF对混凝土抗压强度的影响 |
| 5.5.3 NS对混凝土抗压强度的影响 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 复掺功能材料混凝土抗氯盐-硫酸盐侵蚀性能研究 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 极差分析 |
| 6.3 功能材料对混凝土相对动弹性模量的影响 |
| 6.3.1 Al_2O_3粉对混凝土相对动弹性模量的影响 |
| 6.3.2 BF对混凝土相对动弹性模量的影响 |
| 6.3.3 NS对混凝土相对动弹性模量的影响 |
| 6.4 功能材料对质量损失率的影响 |
| 6.4.1 Al_2O_3粉对混凝土质量损失率的影响 |
| 6.4.2 BF对混凝土质量损失率的影响 |
| 6.4.3 NS对混凝土质量损失率的影响 |
| 6.5 功能材料对混凝土抗压强度的影响 |
| 6.5.1 Al_2O_3粉对混凝土抗压强度的影响 |
| 6.5.2 BF对混凝土抗压强度的影响 |
| 6.5.3 NS对混凝土抗压强度的影响 |
| 6.6 本章小结 |
| 7 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介及读研期间主要科研成果 |
（2）燃用福建无烟煤75t/h中温分离CFB锅炉NOx达标排放改造（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 福建无烟煤特性 |
| 1.1.1 无烟煤的分类 |
| 1.1.2 福建无烟煤的特性 |
| 1.2 燃用福建无烟煤之75t/h中温分离CFB锅炉结构特点和现状 |
| 1.2.1 锅炉结构特点 |
| 1.2.2 锅炉运行现状 |
| 1.2.3 二次风系统与风帽改造情况及效果 |
| 1.3 早期投运的CFB锅炉面临的环保压力 |
| 1.3.1 早期投运的CFB锅炉污染物排放现状 |
| 1.3.2 对NOx排放的要求 |
| 1.3.3 早期投运的CFB锅炉面临的环保压力 |
| 1.4 NOx的危害及生成机理 |
| 1.4.1 火电厂NOx排放情况 |
| 1.4.2 NOx的危害 |
| 1.4.3 燃煤锅炉NOx生成机理 |
| 1.4.4 降低NOx排放的措施 |
| 1.5 CFB锅炉低氮燃烧技术和应用SNCR研究进展 |
| 1.5.1 CFB锅炉低氮燃烧技术进展 |
| 1.5.2 CFB锅炉应用SNCR研究进展 |
| 1.6 本课题研究的主要内容和意义 |
| 1.6.1 主要研究内容 |
| 1.6.2 研究意义 |
| 1.6.3 主要创新点 |
| 第2章 采用中温分离技术的75t/h CFB锅炉低氮燃烧优化运行的工业热态试验 |
| 2.1 试验方法及过程描述 |
| 2.2 试验结果与分析 |
| 2.2.1 空气过量系数λ对NOx排放浓度的影响 |
| 2.2.2 二次风率β对NOx排放浓度的影响 |
| 2.2.3 上二次风率kup对 NOx排放浓度的影响 |
| 2.2.4 料层厚度对NOx排放浓度的影响 |
| 2.2.5 炉膛出口烟温对NOx排放浓度的影响 |
| 2.2.6 煤种对NOx排放浓度的影响 |
| 2.3 降低NOx排放方案分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 采用中温分离技术的75t/h CFB锅炉低氮燃烧改造 |
| 3.1 影响中温分离CFB锅炉NOx排放浓度的因素分析 |
| 3.1.1 NOx生成机理的影响 |
| 3.1.2 锅炉结构的影响 |
| 3.1.3 运行参数的影响 |
| 3.2 缩减布风板有效面积的低氮燃烧改造 |
| 3.2.1 改造思路 |
| 3.2.2 改造方案 |
| 3.2.3 改造实施 |
| 3.2.4 验证缩减布风板有效面积低氮燃烧改造效果的工业热态试验 |
| 3.3 增设一层上二次风和抬高下二次风喷嘴高度的低氮燃烧改造 |
| 3.3.1 改造思路 |
| 3.3.2 改造方案 |
| 3.3.3 改造实施 |
| 3.3.4 验证增设一层上二次风和抬高下二次风喷嘴改造效果的工业试验 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 燃烧福建无烟煤75t/h CFB锅炉的SNCR改造 |
| 4.1 燃烧福建无烟煤75t/h CFB锅炉SNCR改造的性能要求 |
| 4.1.1 设计原则 |
| 4.1.2 性能保证 |
| 4.1.3 改造重点 |
| 4.2 75t/h CFB锅炉SNCR改造的CFD模拟与优化 |
| 4.2.1 SNCR改造的CFD模拟对象 |
| 4.2.2 SNCR改造的CFD模型 |
| 4.2.3 SNCR改造的CFD模拟结果与讨论 |
| 4.3 针对75t/h中温分离CFB锅炉SNCR改造所采取的措施 |
| 4.3.1 喷枪布点 |
| 4.3.2 合适温度区间内的停留时间 |
| 4.3.3 氨与烟气中的NOx均匀混合 |
| 4.3.4 储运、计量和分配系统 |
| 4.4 75t/h中温分离CFB锅炉SNCR改造实施与运行情况 |
| 4.4.1 SNCR改造整体设计 |
| 4.4.2 供应系统 |
| 4.4.3 混合计量系统 |
| 4.4.4 喷射系统 |
| 4.4.5 一次风冷却风系统 |
| 4.4.6 压缩空气系统 |
| 4.4.7 75t/h中温分离CFB锅炉SNCR的投运 |
| 4.4.8 75t/h中温分离CFB锅炉SNCR正常运行 |
| 4.5 锅炉运行参数对SNCR脱硝效果的工业热态试验 |
| 4.5.1 炉膛出口温度对SNCR运行效果的影响 |
| 4.5.2 氨氮摩尔比NSR对 SNCR运行效果的影响 |
| 4.5.3 喷枪位置对SNCR运行效果的影响 |
| 4.5.4 喷枪数量对SNCR运行效果的影响 |
| 4.5.5 SNCR对锅炉运行的影响 |
| 4.6 75t/h中温分离CFB锅炉SNCR性能试验结果 |
| 4.6.1 SNCR性能试验技术依据及试验仪器 |
| 4.6.2 SNCR性能试验结果 |
| 4.6.3 SNCR性能试验结论 |
| 4.7 本章小结 |
| 第5章 75t/h CFB锅炉LNC+SNCR改造的经济性分析 |
| 5.1 75t/h CFB锅炉SNCR运行数据及其分析 |
| 5.1.1 运行情况 |
| 5.1.2 运行数据 |
| 5.2 75t/h CFB锅炉LNC+SNCR改造的经济分析 |
| 5.2.1 锅炉NOx达标改造的经济分析成本建模 |
| 5.2.2 改造投资折旧费用 |
| 5.2.3 改造运行维护费用 |
| 5.2.4 对锅炉效率的影响及增加的煤炭费用 |
| 5.2.5 上网电价脱硝补贴收益和环境保护收益 |
| 5.2.6 锅炉LNC+SNCR改造脱除NOx量 |
| 5.2.7 锅炉LNC+SNCR改造经济成本分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 第6章 全文总结与展望 |
| 6.1 研究结果和主要结论 |
| 6.2 本文的主要创新点 |
| 6.3 存在的主要不足 |
| 6.4 下一步工作展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 在学期间科研成果情况 |
（3）宝钢炼钢厂LF炉水冷炉盖修复技术攻关（论文提纲范文）
| 1 技术攻关一:炉盖水冷板寿命延长技术攻关 |
| 2 技术攻关二:水冷中心环技术攻关 |
| 3 技术攻关三:U形管焊接技术攻关 |
（4）2012～2013年世界塑料工业进展（论文提纲范文）
| 1概述 |
| 2通用热塑性树脂 |
| 2. 1聚乙烯( PE) |
| 2. 2聚丙烯( PP) |
| 2. 3聚氯乙烯( PVC) |
| 2. 4聚苯乙烯( PS) 及苯乙烯系共聚物 |
| 3工程塑料 |
| 3. 1尼龙( PA) |
| 3. 2聚碳酸酯( PC) |
| 3. 3聚甲醛( POM) |
| 3. 4热塑性聚酯 |
| 3. 5聚苯醚( PPE) |
| 4特种工程塑料 |
| 4. 1聚醚醚酮 |
| 4. 2液晶聚合物( LCP) |
| 4. 3聚苯砜 |
| 5热固性树脂 |
| 5. 1酚醛树脂 |
| 5. 2不饱和聚酯 |
| 5. 2. 1市场动态 |
| 5. 2. 2主要原料市场概况 |
| 5. 2. 2. 1苯乙烯［160］ |
| 5. 2. 2. 2丙二醇［161］ |
| 5. 2. 2. 3苯酐［162］ |
| 5. 2. 2. 4顺酐［163］ |
| 5. 2. 3玻璃钢复合材料 |
| 5. 2. 4不饱和聚酯树脂阻燃性能 |
| 5. 2. 5不饱和聚酯树脂添加剂 |
| 5. 2. 6不饱和聚酯树脂的电性能 |
| 5. 2. 7不饱和聚酯树脂生物复合材料 |
| 5. 2. 8不饱和聚酯树脂的应用 |
| 5. 3环氧树脂( EP) |
| 5. 3. 1亚洲、美国环氧树脂工业 |
| 5. 3. 1. 1亚洲环氧树脂［176－179］ |
| 5. 3. 1. 2美国 |
| 5. 3. 2产能变化和企业经营动态 |
| 5. 3. 2. 1产能变化［180－187］ |
| 5. 3. 2. 2企业经营动态［188－193］ |
| 5. 3. 3新产品［194－199］ |
| 5. 3. 3. 1环氧树脂和固化剂 |
| 5. 3. 3. 2助剂 |
| 5. 3. 4应用领域发展 |
| 5.3.4.1胶黏剂[200-211] |
| 5. 3. 4. 2涂料［212－223］ |
| 5. 3. 5结语 |
| 5. 4聚氨酯( PU) |
| 5. 4. 1原料 |
| 5. 4. 2泡沫 |
| 5. 4. 3涂料 |
| 5. 4. 4胶黏剂 |
| 5. 4. 5弹性体 |
| 5. 4. 6助剂 |
（5）攀钢钒炼铁厂核心竞争力研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 第二章 企业核心竞争力理论研究 |
| 2.1 关于企业核心竞争力的相关概念 |
| 2.2 企业核心竞争力的主要内容 |
| 2.3 企业核心竞争力的的特性 |
| 2.3.1 显着增值性 |
| 2.3.2 难以替代性 |
| 2.3.3 难以模仿性 |
| 2.3.4 局部优势性（或核心性） |
| 2.3.5 延展性 |
| 2.3.6 动态性 |
| 2.3.7 持续性 |
| 2.3.8 异质性 |
| 2.3.9 整合性 |
| 2.4 小结 |
| 第三章 中国钢铁行业与炼铁厂的竞争状况 |
| 3.1 中国钢铁行业现状 |
| 3.1.1 中国钢铁行业的竞争状况 |
| 3.1.2 中国钢铁行业存在的问题 |
| 3.2 炼铁厂在行业的竞争状况 |
| 3.3 国内部分同类型钢企炼铁厂的竞争力状况与分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 攀钢钒炼铁厂核心竞争力研究 |
| 4.1 攀钢钒炼铁厂核心竞争力现状 |
| 4.1.1 攀钢钒炼铁厂概况 |
| 4.1.2 攀钢钒炼铁厂的生产技术发展史 |
| 4.1.3 攀钢钒炼铁厂面临的挑战和机遇 |
| 4.1.3.1 攀钢钒炼铁厂面临的挑战 |
| 4.1.3.2 攀钢钒炼铁厂面临的机遇 |
| 4.1.4 攀钢钒炼铁厂核心竞争力的概述 |
| 4.2 攀钢钒炼铁厂核心竞争力的支撑 |
| 4.2.1 生产成本控制能力 |
| 4.2.2 技术创新能力 |
| 4.2.3 人力资源开发能力 |
| 4.2.4 特色企业文化建设能力 |
| 4.3 攀钢钒炼铁厂核心竞争力的优势与劣势 |
| 4.3.1 攀钢钒炼铁厂核心竞争力的优势 |
| 4.3.2 攀钢钒炼铁厂核心竞争力的劣势 |
| 4.4 近几年攀钢钒炼铁厂提高核心竞争力的深化和实践情况 |
| 4.4.1 近几年攀钢钒炼铁厂核心竞争力的深化 |
| 4.4.2 近几年攀钢钒炼铁厂提高核心竞争力的实践情况 |
| 4.4.2.1 生铁生产规模逐步上台阶 |
| 4.4.2.2 生铁成本控制能力大幅提高 |
| 4.4.2.3 不断完善专有技术，持续优化技术经济指标 |
| 4.4.2.4 攀钢钒炼铁厂提升核心竞争力取得的业绩 |
| 第五章 持续发展攀钢钒炼铁厂核心竞争力的思考 |
| 5.1 持续发展攀钢钒炼铁厂核心竞争力的思路 |
| 5.2 持续发展攀钢钒炼铁厂核心竞争力的主要措施 |
| 5.2.1 原料结构优化 |
| 5.2.2 燃料结构优化 |
| 5.2.3 不断促进关键指标的优化 |
| 5.2.4 工艺技术创新和装备水平升级 |
| 5.2.5 研究实施一批重大科技项目，提升核心竞争力 |
| 5.2.6 加强人力资源的优化和开发 |
| 5.2.7 协助公司加快矿产资源的开发 |
| 5.2.8 开展特色文化建设，增强员工对企业的认同感 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 未来展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（6）浅析75t循环流化床锅炉风帽存在的问题及解决途径（论文提纲范文）
| 1 前言 |
| 2 风帽出现的问题原因分析 |
| 2.1 堵塞、结焦的主要原因: |
| 2.2 磨损的主要原因 |
| 2.3 脱落的主要原因 |
| 3 解决途径 |
| 3.1 严把进货质量关 |
| 3.2 严把安装质量关 |
| 3.3 规范浇注质量 |
| 3.4 做好停炉检查 |
| 3.5 检修质量 |
| 3.6 控制入炉煤粒度 |
| 3.7 运行维护 |
| 3.8 引进新技术 |
| 4 结束语 |
（7）300MW CFB锅炉炉膛密相区流化均匀性及磨损研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 循环流化床锅炉发展概述 |
| 1.1.1 国外循环流化床锅炉的发展 |
| 1.1.2 国内循环流化床锅炉的发展 |
| 1.1.3 循环流化床锅炉技术发展趋势 |
| 1.2 循环流化床锅炉技术特点 |
| 1.3 循环流化床锅炉现阶段存在的问题 |
| 1.4 本文研究内容 |
| 第二章 数值计算方法简介 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 数值计算研究方法 |
| 2.2.1 鼓泡床模型、拟流体模型和颗粒轨道模型 |
| 2.2.2 多流体模型 |
| 2.2.3 Eularian 模型的建立 |
| 2.3 三维气固两相流基本控制方程 |
| 2.3.1 质量守恒方程 |
| 2.3.2 动量平衡方程 |
| 2.3.3 能量平衡方程 |
| 2.3.4 化学组分平衡方程 |
| 2.4 数值计算中紊流模型简介 |
| 2.4.1 基本方程 |
| 2.4.2 K-ε两方程模型 |
| 2.4.3 雷诺应力模型 |
| 2.5 不可压缩流体N-S 方程的求解方法 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 密相区流化均匀性研究 |
| 3.1 概述 |
| 3.1.1 影响密相区流化不均匀性的因素 |
| 3.1.2 影响密相区流化不均匀性的初步分析 |
| 3.1.3 流化不均匀的控制措施 |
| 3.2 密相区流化均匀性的数值模拟 |
| 3.2.1 建立模型 |
| 3.2.2 炉内气固两相混合特性研究 |
| 3.2.3 炉内气固两相速度的研究 |
| 3.3 布风板风帽阻力与流化均匀性的关系 |
| 3.3.1 给定条件 |
| 3.3.2 布风板阻力(风帽阻力)对大床面流化不均匀性影响的分析 |
| 3.3.3 改变料层厚度(或存料量)对流化均匀性的影响分析 |
| 3.3.4 改变风帽设计阻力对床层流化均匀性的影响分析 |
| 3.3.5 密相区侧墙倾角对流化均匀性的影响分析 |
| 3.3.6 锅炉沿着炉膛高度空隙率分布、颗粒浓度分布与静压分布的理论预测 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 过渡区磨损机理与防磨研究 |
| 4.1 概述 |
| 4.1.1 炉膛水冷壁管的磨损 |
| 4.1.2 埋管的磨损 |
| 4.1.3 尾部受热面的磨损 |
| 4.1.4 布风装置的磨损 |
| 4.1.5 基本常见防磨措施 |
| 4.2 过渡区防磨机理研究 |
| 4.2.1 过渡区防磨措施 |
| 4.2.2 过渡区防磨研究设想 |
| 4.3 过渡区磨损问题的实验研究 |
| 4.3.1 试验台介绍 |
| 4.3.2 试验观察及相关数据处理 |
| 4.3.3 试验测量及数据处理 |
| 4.3.4 实验结果分析及展望 |
| 4.4 过渡区磨损问题的数值模拟 |
| 4.4.1 炉膛整体相对磨损量 |
| 4.4.2 密相区不同位置相对磨损量研究 |
| 4.4.3 适当提高斗型区域高度对密相区磨损的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 研究结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间申请的专利 |
（8）高炉热风炉陶瓷燃烧器的研究与应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 高炉热风炉型式的发展 |
| 1.3 热风炉用燃烧器技术的发展 |
| 1.4 高炉热风炉陶瓷燃烧器技术的研究 |
| 1.5 本章小结及本文要做的工作 |
| 2 带中心扰流柱热风炉陶瓷燃烧器的试验研究与应用 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 太钢3#高炉热风炉陶瓷燃烧器的设计与计算 |
| 2.3 带中心扰流柱热风炉陶瓷燃烧器的冷态实验研究 |
| 2.4 带中心扰流柱的陶瓷燃烧器在太原钢铁公司的运用 |
| 2.5 带中心扰流柱的陶瓷燃烧器在其它高炉上的运用 |
| 2.6 本章结论 |
| 3 多火孔无焰陶瓷燃烧器的试验研究与运用 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 多火孔无焰陶瓷燃烧器的设计与计算 |
| 3.3 多火孔无焰陶瓷燃烧器的冷态模拟试验研究 |
| 3.4 多火孔陶瓷燃烧器在柳钢大型球式热风炉上的实践 |
| 3.5 多火孔无焰陶瓷燃烧器在其它高炉上的应用 |
| 3.6 结论 |
| 4 多火孔无焰陶瓷燃烧器的数值模拟 |
| 4.1 数值计算方法 |
| 4.2 多火孔无焰陶瓷燃烧器的冷态模拟 |
| 4.3 多火孔无焰陶瓷燃烧器的热态模拟 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 热风炉技术未来的发展与展望 |
| 5.1 高风温将是热风炉技术发展不断追求的目标 |
| 5.2 顶燃式热风炉将是未来发展的方向 |
| 5.3 高炉热风炉合适的设计寿命 |
| 5.4 热风炉技术的研究方法 |
| 6 结语 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附件1 柳钢750m~3高炉热风炉设计计算 |
| 附件2 顶燃式热风炉多火孔无焰陶瓷燃烧器试验模型图 |
| 附录3 作者攻读博士学位期间发表的论文 |
| 附录4 专利证书 |
| 附录5 获奖证书 |
（9）2000吨/日篦式冷却机研究与改造（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 概述 |
| 1.2 熟料冷却机 |
| 1.2.1 熟料冷却机的发展 |
| 1.2.2 篦式冷却机换热过程 |
| 1.2.3 熟料冷却机的作用 |
| 1.2.4 熟料冷却机的评价方法 |
| 2 课题研究的目的和内容 |
| 2.1 课题的由来和研究目的 |
| 2.2 研究内容 |
| 3 篦式冷却机的工艺技术状况分析 |
| 3.1 篦冷机的基本结构 |
| 3.2 篦冷机的性能特点 |
| 3.3 陕西秦岭水泥股份有限公司富勒型篦冷机生产状况 |
| 4 篦式冷却机改造的技术方案 |
| 4.1 篦式冷却机改造的技术方案分析 |
| 4.2 TC篦冷机基本构造和工作原理 |
| 4.3 充气梁的结构设计 |
| 4.4 低漏料阻力篦板的结构和磨损 |
| 4.5 篦床热端物料堆积和吹扫 |
| 4.6 篦床的结构和传动 |
| 4.6.1 篦床结构 |
| 4.6.2 驱动方案的选择 |
| 4.7 冷却机配风 |
| 4.8 挡板材质与安装方式的改造 |
| 4.9 活动篦床跑偏改造 |
| 4.10 漏料收集和排料 |
| 4.11 用第三代空气梁篦冷机技术改造篦冷机 |
| 4.12 改造的技术参数 |
| 5 篦冷机红河现象生成原因与对策分析 |
| 5.1 “红河”形成原因分析 |
| 5.2 篦冷机出现“红河”时的生产状况 |
| 5.3 解决“红河”的对策研究 |
| 5.3.1 改变原燃料性能 |
| 5.3.2 改善窑的操作 |
| 5.3.3 采用风机分设技术 |
| 5.3.4 采用特殊形状篦面的篦板 |
| 5.3.5 加强风室的密封 |
| 5.3.6 采用可控气流通风篦板 |
| 6 改造效果分析 |
| 6.1 技术效果分析 |
| 6.1.1 技术参数变化情况 |
| 6.1.2 工艺技术效果 |
| 6.1.3 熟料强度改善情况 |
| 6.1.4 设备运转率 |
| 6.1.5 改造后厚料层操作的工艺效果 |
| 6.2 经济效果分析 |
| 7 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（10）回转窑煅烧石油焦工艺分析及技术改造（论文提纲范文）
| 绪论 |
| 第一章、回转窑煅烧石油焦工艺现状 |
| 1.1、原料 |
| 1.2、回转窑煅烧石油焦工艺流程 |
| 1.3、煅烧工艺的主体设备—回转窑 |
| 1.3.1、筒体 |
| 1.3.2、窑头 |
| 1.3.3、滚圈、托轮与挡轮 |
| 1.3.4、传动装置 |
| 1.3.5、二、三次风 |
| 1.3.6、内衬 |
| 1.4、回转窑煅烧石油焦工艺过程控制 |
| 1.4.1、回转窑转速 |
| 1.4.2、给料量 |
| 1.4.3、负压 |
| 1.4.4、温度 |
| 1.4.5、煤气量 |
| 1.4.6、二、三次风量 |
| 1.5、工艺技术条件 |
| 1.6、煅后焦质量及技术经济指标 |
| 第二章、回转窑煅烧石油焦的工艺过程 |
| 2.1、物料在窑内的传热过程 |
| 2.2、窑内物料的运动 |
| 2.3、石油焦煅烧过程中的物理化学变化 |
| 2.3.1、水分的排除 |
| 2.3.2、挥发分的逸出 |
| 2.3.3、石油焦成分的变化及化学反应 |
| 2.3.4、电气性能的改变 |
| 2.3.5、抗氧化性能提高 |
| 2.3.6、真比重提高 |
| 第三章、回转窑煅烧石油焦工艺分析 |
| 3.1、回转窑内衬寿命 |
| 3.1.1、影响内衬寿命的因素 |
| 3.1.2、提高内衬寿命的措施 |
| 3.2、物料在窑内的停留时间 |
| 3.3、煅烧带的分析 |
| 3.3.1、煅烧带的判定 |
| 3.3.2、煅烧带的影响因素 |
| 3.3.3、煅烧带对煅后焦质量的影响 |
| 3.3.4、煅烧带工艺参数的选择 |
| 3.3.5、煅烧带的控制与调整 |
| 3.4、煅烧实收率的分析 |
| 3.4.1、煅烧实收率的影响因素 |
| 3.4.2、提高煅烧实收率的途径 |
| 第四章、回转窑煅烧石油焦工艺技术改造 |
| 4.1、二次风嘴的技术改造 |
| 4.1.1、二次风嘴存在的问题 |
| 4.1.2、二次风嘴寿命短的原因分析 |
| 4.1.3、二次风嘴的技术改造 |
| 4.2、煅烧带温度监测的技术改造 |
| 4.2.1、煅烧带温度监测存在的问题 |
| 4.2.2、煅烧带温度监测改造方案 |
| 4.3、除尘系统的技术改造 |
| 4.3.1、除尘系统存在的问题 |
| 4.3.2、排烟浓度大的原因分析 |
| 4.3.3、除尘系统的技术改造 |
| 4.3.4、改造效果 |
| 4.4、回转窑给料、负压系统的自动控制改造 |
| 4.4.1、给料及负压系统存在的问题 |
| 4.4.2、自动控制系统改造 |
| 4.4.3、改造效果 |
| 4.5、技术改造的总体效果 |
| 第五章、结语 |
| 参考文献 |
四、浅谈提高风咀浇注料使用寿命的途径（论文参考文献）
- [1]复掺纳米填料水泥基材料耐久性能研究[D]. 彭月月. 安徽理工大学, 2021
- [2]燃用福建无烟煤75t/h中温分离CFB锅炉NOx达标排放改造[D]. 吴剑恒. 集美大学, 2016(05)
- [3]宝钢炼钢厂LF炉水冷炉盖修复技术攻关[J]. 王书剑. 科技展望, 2015(25)
- [4]2012～2013年世界塑料工业进展[J]. 刘朝艳,宁军,朱永茂,殷荣忠,杨小云,潘晓天,刘勇,邹林,刘小峯,陈红,董金伟,李丽娟,李颖华,张骥红. 塑料工业, 2014(03)
- [5]攀钢钒炼铁厂核心竞争力研究[D]. 杜斯宏. 电子科技大学, 2014(03)
- [6]浅析75t循环流化床锅炉风帽存在的问题及解决途径[J]. 徐永辉,陈国阳,王晓萍. 中国井矿盐, 2013(02)
- [7]300MW CFB锅炉炉膛密相区流化均匀性及磨损研究[D]. 夹良军. 上海交通大学, 2011(01)
- [8]高炉热风炉陶瓷燃烧器的研究与应用[D]. 戴方钦. 华中科技大学, 2008(05)
- [9]2000吨/日篦式冷却机研究与改造[D]. 杨稳继. 西安建筑科技大学, 2006(03)
- [10]回转窑煅烧石油焦工艺分析及技术改造[D]. 刘志山. 中南大学, 2005(05)