导读:本文包含了热影响粗晶区论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:晶粒,疲劳,裂纹,组织,管线,奥氏体,微观。
热影响粗晶区论文文献综述
张楠,田志凌,张书彦,向明,何雨棋[1]（2019）在《Q700D热影响粗晶区疲劳寿命与小裂纹扩展分析》一文中研究指出为提高焊接构件的动载疲劳寿命,以热模拟为试验手段,对Q700D高强钢进行了焊接热模拟,研究了粗晶热影响区的疲劳寿命、小裂纹扩展行为以及组织软化特征。利用Paris方程和轴向拉伸疲劳试验数据,建立了ΔK_(th)值与模拟粗晶区疲劳寿命的对应关系,利用ΔK_(th)值实现了快速预估粗晶区疲劳寿命。研究表明:相同应力幅值下的lgN值与ΔK_(th)值存在一定的线性拟合关系,即ΔK_(th)值越大,则疲劳寿命N越长。小裂纹扩展微观机理在于所形成的大角度晶界(不小于15°)对小裂纹尖端的止裂性较强,可迫使小裂纹尖端转向耗能。CGHAZ的软化与第二相粒子回熔与粗化有关,粗化的第二相粒子易萌生小裂纹,可通过提高大角度晶界抑制裂纹扩展。(本文来源于《钢铁研究学报》期刊2019年08期）
薄国公,孙晓杰,贺龙威[2]（2018）在《焊后热处理对X80和30CrMo钢热影响区粗晶区韧性的影响》一文中研究指出通过冲击、金相试验和扫描电镜分析,研究了焊后热处理(PWHT)对X80钢和30CrMo钢热影响区粗晶区韧性的影响。结果表明,X80钢侧焊态和PWHT后粗晶区组织均主要为板条贝氏体和粒状贝氏体;30CrMo钢侧焊态粗晶区组织主要为贝氏体和低碳马氏体,PWHT后粗晶区组织为贝氏体和回火索氏体。M/A组元的形成是造成X80侧钢焊态粗晶区韧性较低的主要原因,而30CrMo钢侧焊态粗晶区韧性较差是组织粗化及上贝氏体的形成造成的。PWHT后,热影响区粗晶区的韧性明显改善,这主要是由于粗晶区组织细化,脆硬组织数量变少,应力集中程度降低。(本文来源于《热加工工艺》期刊2018年21期）
张楠,田志凌,董现春,张熹,杨建炜[3]（2018）在《Q960E热影响粗晶区疲劳寿命与ΔK_(th)值的关系分析》一文中研究指出基于模拟焊接热循环试验及疲劳裂纹扩展试验,对动载结构用高强钢Q960E热影响粗晶区进行了多种应力幅值作用下的疲劳寿命研究.通过得到Paris方程建立了不同焊接热模拟工艺下疲劳裂纹扩展门槛值(ΔKth)随不同交变载荷下疲劳寿命值的近似线性关系.利用场发射扫描电镜中背散射衍射功能(EBSD)对疲劳裂纹扩展试样中的裂纹尖端进行了晶体学取向分析及扩展机制讨论.结果表明,在应力幅值ΔP固化后,疲劳寿命N随ΔKth的增大而增加,其延寿微观机理在于组织中的亚结构取向存在差异,所形成的大角度晶界(≥15°)可有效迫使裂纹转向,从而提高材料的疲劳寿命.(本文来源于《焊接学报》期刊2018年07期）
黄宇,徐驰,陈进,刘长军,陈建钧[4]（2017）在《国产2.25Cr1Mo0.25V钢焊接热影响区粗晶区的再热裂纹敏感性评价方法研究》一文中研究指出2.25Cr1Mo0.25V钢由于V,Ti等强碳化物形成元素的添加,其对焊接接头的再热裂纹敏感性增加,且多发于热影响区粗晶区(coarse grain heat-affected zone,CGHAZ),但目前缺乏有效的评价CGHAZ再热裂纹敏感性的标准。本文采用缺口C形环试验,对国产舞阳钢厂的2.25Cr1Mo0.25V钢CGHAZ的再热裂纹敏感性的进行研究,提出了试验的指导过程,确定了缺口C形环试样的取样位置,缺口的方向以及缺口的取样位置等。最终的试验验证了用缺口C形环试验评价CGHAZ再热裂纹敏感性的方法是可行的,为后续该试验评价准则的提出奠定基础。(本文来源于《压力容器先进技术—第九届全国压力容器学术会议论文集》期刊2017-11-19）
方俊飞,徐震霖,斯松华,相小草[5]（2017）在《不同冷速下Q1100高强钢焊接热影响区粗晶区的组织转变特征》一文中研究指出利用Gleeble-3500型热模拟试验机对Q1100高强钢的焊接过程进行模拟,采用热膨胀法结合显微组织与硬度测试,绘制了该钢的模拟热影响区连续冷却转变曲线(SHCCT曲线),研究了不同冷却速率下焊接热影响区粗晶区的组织转变特征和硬度变化规律。结果表明:在模拟焊接条件下,该钢的奥氏体化温度明显高于平衡状态下的奥氏体化温度;当冷却速率低于2℃·s~(-1)时,热影响区粗晶区为全贝氏体组织;当冷却速率为2~12℃·s~(-1)时,热影响区粗晶区为贝氏体和马氏体的混合组织;当冷却速率超过12℃·s~(-1)时,热影响区粗晶区得到全马氏体组织;随着冷却速率增加,焊接热影响区粗晶区的硬度逐渐增大。(本文来源于《机械工程材料》期刊2017年01期）
刘兆全[6]（2016）在《310S钢焊接热影响区粗晶区晶粒细化的研究》一文中研究指出310S奥氏体耐热不锈钢用于高放废物储置罐材料,在焊接高放废物储置罐时焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)的晶粒粗化严重,导致其力学性能的降低。为了满足高放废物储置罐焊接热影响区粗晶区的强度和韧性的要求,通过微合金化的方法抑制晶粒的长大。本论文利用金相显微镜、扫描观察、透射电子显微镜,sysweld软件等对储置罐用310S钢的CGHAZ区的组织和力学性能进行了系统的研究。论文主要内容如下:1.310S钢自熔焊数值模拟基于sysweld软件建立了焊接热源模型,模拟了实际的单道自熔焊实验,提取得到了CGHAZ区的焊接热循环曲线,模拟的焊接温度场与实验测得的温度场吻合、焊接热源参数选取的合理,建立的焊接热源模型可靠,为下一步的测定CGHAZ的力学性能奠定基础。2.310S钢相组成及其析出相研究基于Thermo-Calc热力学计算软件计算了310S钢的相组成、合金元素对相组成的影响,为制定310S钢合理的含铝范围以及为后续的固溶工艺奠定了基础,同时也为该材料的焊接热影响区的温度选择提供了参考。计算结果表明,随着Al含量的变化,310S钢的组织保持不变,但AlN析出相的数量发生变化,并且AlN析出相由二次析出转变为一次析出。随着Nb含量的增加,310S钢的固相线开始下降。MX相和Z相的含量逐渐增加。3.不同Al、Nb含量的310S钢BM和CGHAZ区的微观组织及析出相研究通过对含Al和含Nb钢的组织观察。发现粗晶区的奥氏体晶粒尺寸和母材的大致相当。说明Al和Nb元素都对粗晶区奥氏体晶粒有抑制长大的作用。随Al含量的增加,AlN析出相逐渐增多。且Al含量越多的310S钢,在经过铸造、锻造、热轧后,残存了一次AlN相并且其颗粒尺寸比较粗大,对材料的力学性能产生损害。当Al含量为1.38%时,310S钢中析出了δ-铁素体。在铸造过程中,Al会优先进入δ-铁素体中,减少了AlN相的含量。随着Nb含量的增加,MX相有所增加,抑制粗晶区奥氏体晶粒长大的能力有所增加。4.Al、Nb含量对310S钢力学性能的影响研究发现AlN在拉伸变形过程中,会阻止晶粒的变形,当Al含量较高时(1.38%),δ-铁素体沿拉伸方向延展,会起到“硬相”的作用,从而增加了材料的塑性。由于AlN和δ-铁素体的显微硬度都高于奥氏体基体,会降低310S钢的韧性。MX相在310S钢中对拉伸影响不明显,叁种含Nb钢的母材和粗晶区的抗拉强度大致相当。对冲击功造成的影响比较大,随Nb含量的增加,冲击功不断降低。焊接热循环前后,0Nb钢冲击功明显下降,而对同种成分的含Nb钢来说,母材和粗晶区冲击强度大致相当。(本文来源于《沈阳理工大学》期刊2016-12-01）
单小龙,方俊飞,何宜柱[7]（2016）在《析出强化超细晶粒钢焊接热影响区粗晶区的组织和性能》一文中研究指出为研究焊接对800 MPa级Ti、Nb复合微合金化析出强化超细晶粒钢组织性能的影响.运用Gleeble3500热模拟试验机,对实验钢进行单道次焊接热循环试验,并研究冷却速度、冷却时间t8/5对焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)组织、性能的影响.结果表明:冷却速度5~15℃/s,CGHAZ的组织为贝氏体,冷却速度进一步增大,会出现马氏体.随着冷却时间t8/5的增加,原奥氏体晶粒尺寸逐渐增加,硬度值逐渐降低,冲击韧性先上升后下降.t8/5为20~120 s时,CGHAZ显微硬度(223~250.4 HV)均小于母材的显微硬度(270.6 HV),出现软化现象,t8/5为20 s时,冲击吸收功最高,为18.2 J,但仅有母材的25.3%.经历焊接热循环后,奥氏体晶粒粗化以及CGHAZ出现贝氏体组织是导致脆化的主要原因.(本文来源于《材料科学与工艺》期刊2016年04期）
徐志锋,李桂芝,李辉[8]（2016）在《快冷条件下X80管线钢模拟热影响粗晶区的显微组织与性能》一文中研究指出采用Gleeble-3500热模拟试验机对快冷条件下X80管线钢热影响粗晶区(CGHAZ)的显微组织演化和性能之间的关系进行研究。研究结果表明,当t_(8/5)=2.5 s时,CGHAZ显微组织以板条马氏体为主,马氏体板条细小,板条间存在薄膜状残余奥氏体;当t_(8/5)=4.0 s和5.5 s时,显微组织以下贝氏体为主,M-A组元的形态由长条状转变为块状;当t_(8/5)=15.0 s时,显微组织演化为粒状贝氏体为主,M-A组元体积增大。并且随冷却速率的降低,CGHAZ晶粒尺寸增大,(Nb,Ti)C粒子体积增加并出现聚集现象。此外,快冷条件下CGHAZ的硬度值较高,而韧性有所降低,但冲击断口仍具有韧窝特征。(本文来源于《焊接》期刊2016年04期）
万响亮,李光强,吴开明[9]（2016）在《原位观察TiN粒子对低合金高强度钢模拟焊接热影响区粗晶区晶粒细化作用》一文中研究指出采用高温激光共聚焦显微镜原位观察和电子背散射衍射技术研究TiN粒子在低合金高强度钢模拟大线能量焊接热循环过程中晶粒细化效果.研究发现合理的Ti和N含量能形成大量细小弥散分布的纳米级TiN粒子,在焊接热循环过程中有效钉扎热影响区粗晶区奥氏体晶界,抑制晶粒粗化.同时,TiN附着在Al2O3表面析出,在冷却过程中有效促进针状铁素体形核,得到有效晶粒尺寸非常细小的由少量针状铁素体和大量贝氏体构成的复合组织.(本文来源于《工程科学学报》期刊2016年03期）
林哲,李红斌,徐树成,李小林[10]（2016）在《外焊温度对X80钢二次热循环后热影响区粗晶区组织与力学性能的影响》一文中研究指出通过热模拟技术、V型缺口冲击试验、硬度实验与显微分析方法研究了外焊温度对二次热循环X80管线钢粗晶热影响区组织与性能的影响规律。结果表明:当外焊热循环峰值温度在(α+γ)两相区范围时,X80管线钢的韧性最低,明显低于一次加热粗晶区;硬度最大,明显高于一次加热粗晶区,金相组织中出现大量的粗大、富碳的M-A组元,证明内焊亚临界粗晶区出现明显脆化和硬化现象。(本文来源于《电焊机》期刊2016年03期）
热影响粗晶区论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
通过冲击、金相试验和扫描电镜分析,研究了焊后热处理(PWHT)对X80钢和30CrMo钢热影响区粗晶区韧性的影响。结果表明,X80钢侧焊态和PWHT后粗晶区组织均主要为板条贝氏体和粒状贝氏体;30CrMo钢侧焊态粗晶区组织主要为贝氏体和低碳马氏体,PWHT后粗晶区组织为贝氏体和回火索氏体。M/A组元的形成是造成X80侧钢焊态粗晶区韧性较低的主要原因,而30CrMo钢侧焊态粗晶区韧性较差是组织粗化及上贝氏体的形成造成的。PWHT后,热影响区粗晶区的韧性明显改善,这主要是由于粗晶区组织细化,脆硬组织数量变少,应力集中程度降低。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
热影响粗晶区论文参考文献
[1].张楠,田志凌,张书彦,向明,何雨棋.Q700D热影响粗晶区疲劳寿命与小裂纹扩展分析[J].钢铁研究学报.2019
[2].薄国公,孙晓杰,贺龙威.焊后热处理对X80和30CrMo钢热影响区粗晶区韧性的影响[J].热加工工艺.2018
[3].张楠,田志凌,董现春,张熹,杨建炜.Q960E热影响粗晶区疲劳寿命与ΔK_(th)值的关系分析[J].焊接学报.2018
[4].黄宇,徐驰,陈进,刘长军,陈建钧.国产2.25Cr1Mo0.25V钢焊接热影响区粗晶区的再热裂纹敏感性评价方法研究[C].压力容器先进技术—第九届全国压力容器学术会议论文集.2017
[5].方俊飞,徐震霖,斯松华,相小草.不同冷速下Q1100高强钢焊接热影响区粗晶区的组织转变特征[J].机械工程材料.2017
[6].刘兆全.310S钢焊接热影响区粗晶区晶粒细化的研究[D].沈阳理工大学.2016
[7].单小龙,方俊飞,何宜柱.析出强化超细晶粒钢焊接热影响区粗晶区的组织和性能[J].材料科学与工艺.2016
[8].徐志锋,李桂芝,李辉.快冷条件下X80管线钢模拟热影响粗晶区的显微组织与性能[J].焊接.2016
[9].万响亮,李光强,吴开明.原位观察TiN粒子对低合金高强度钢模拟焊接热影响区粗晶区晶粒细化作用[J].工程科学学报.2016
[10].林哲,李红斌,徐树成,李小林.外焊温度对X80钢二次热循环后热影响区粗晶区组织与力学性能的影响[J].电焊机.2016
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