导读:本文包含了莫来石复合材料论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:复合材料,凝胶,溶胶,力学性能,纤维,性能,碳纤维。
莫来石复合材料论文文献综述
刘大钊[1]（2019）在《多维度铝硅酸盐纤维增韧莫来石基复合材料制备与性能研究》一文中研究指出针对航空航天领域对高温结构材料的迫切需求,深入开展氧化物纤维增韧莫来石基复合材料的制备与性能研究,提高莫来石基复合材料的损伤容限和抗热冲击性能,研制出高性能氧化物纤维增韧莫来石基复合材料显得尤为迫切。本文围绕莫来石陶瓷的本征脆性问题,开展了以莫来石(Mu)为基体,铝硅酸盐纤维(AF)为增韧相,通过热压和无压烧结工艺制备多维度铝硅酸盐纤维增韧莫来石基复合材料(AF/Mu复合材料)的研究工作。研究了粉体粒径对莫来石陶瓷烧结行为和力学性能的影响,实现了莫来石陶瓷的低温致密化。通过复合材料结构设计以及AF组织和性能的高温演变行为研究,成功地制备出了满足不同使用需求的高性能多维度AF/Mu复合材料。以聚碳硅烷为先驱体在纤维表面引入SiC涂层,解决了制备过程中纤维结构损伤和性能退化难题,最后考察了复合材料的抗热冲击性能。研究以不同粒径粉体为原料制备的莫来石陶瓷的致密化行为,结合不同粒径粉体制备的莫来石陶瓷组织性能表征进行粉体粒径优选,获得了莫来石陶瓷的低温致密化工艺。采用莫来石微米粉1500oC保温1h可以制备出完全致密的莫来石陶瓷,莫来石陶瓷弯曲强度达到245.7MPa,断裂韧性为2.5MPa?m~(1/2);采用莫来石纳米粉可以在1300oC保温1h制备出完全致密的莫来石陶瓷,大大降低了烧结温度,莫来石陶瓷弯曲强度达到251.2MPa,断裂韧性为2.8MPa?m~(1/2)。根据飞行器翼舵、平板构件以及发动机燃烧室内衬等热端部件的使用需求,设计了叁种结构(单向、双向和叁向)的AF/Mu复合材料,通过有限元模拟对复合材料进行了刚度预报。模拟结果表明,单向AF/Mu复合材料在沿纤维轴向的弹性模量和剪切模量要高于其他方向,可以满足单向承载需求;双向AF/Mu复合材料在纤维布面内0o/90o的弹性模量和剪切模量要高于其他方向,可以满足面内0o/90o双向承载需求;叁向AF/Mu复合材料在叁个方向的弹性模量和剪切模量相近,可以满足空间叁向承载需求。获得了热处理温度对AF纤维微结构和性能的影响规律。当热处理温度在1300oC以下时,纤维的微结构和性能可以保持稳定,拉伸强度保持率在85%以上;当热处理温度升高到1400oC以上时,AF纤维内部晶粒迅速长大,纤维性能严重下降。据此提出AF/Mu复合材料的烧结温度应低于1400oC。研究了AF/Mu复合材料制备工艺,揭示了烧结温度和AF纤维含量对单向和双向AF/Mu复合材料组织性能的影响规律。1300oC保温1h制备的纤维含量为30vol%的AF/Mu复合材料具有较高的致密度和力学性能。单向AF/Mu复合材料致密度为91.5%,弯曲强度达到208.8MPa,断裂韧性为4.85MPa?m~(1/2)。通过对比复合材料不同方向力学性能,验证了模拟结果的正确性。双向AF/Mu复合材料致密度为90.3%,弯曲强度为134.6MPa,断裂韧性达到了4.13MPa?m~(1/2),复合材料力学性能表现为面内0o/90o两向同性;采用PIP-LBL工艺制备的双向AF/Mu复合材料致密度由90.3%提高到了91.8%,弯曲强度由134.6MPa提高到了163.2MPa,断裂韧性由4.13MPa?m~(1/2)提高到了4.55MPa?m~(1/2)。采用先驱体浸渍裂解法(PIP)可以在1200oC获得致密度较高的叁向AF/Mu复合材料。复合材料的致密度随PIP次数的增加而升高,6次PIP制备的复合材料致密度达到77.5%,弯曲强度为130.1MPa,断裂韧性为4.91MPa?m~(1/2),复合材料在X、Y和Z叁个方向表现为叁向同性。为了抑制AF纤维损伤,改善纤维与基体界面结合力,提高AF/Mu复合材料的断裂韧性。采用0.01mol/L的聚碳硅烷溶液通过PIP法在AF纤维表面引入SiC涂层。纤维含量为30vol%的单向AF/Mu复合材料的断裂韧性由4.87MPa?m~(1/2)提高到了5.33MPa?m~(1/2);纤维含量为20vol%的双向AF/Mu复合材料的断裂韧性由3.67MPa?m~(1/2)提高到了4.22MPa?m~(1/2);叁向AF/Mu复合材料的断裂韧性由4.93MPa?m~(1/2)提高到了5.14MPa?m~(1/2)。叁种结构的AF/Mu复合材料在破坏过程中均表现为非脆性断裂。通过多次高温-低温(1300oC-RT)循环热处理考核了叁种结构的AF/Mu复合材料的抗热冲击性能。AF/Mu复合材料弯曲强度随循环次数的增加逐渐降低。经过10次循环处理后,AF/Mu复合材料弯曲强度保持率在85%以上,15次循环处理后,弯曲强度保持率在70%以上。采用水淬法获得了AF/Mu复合材料的临界热冲击温差:单向AF/Mu复合材料的临界热冲击温差为617.7oC,双向AF/Mu复合材料的临界热冲击温差为746.2oC,叁向AF/Mu复合材料的临界热冲击温差为843.9oC。叁种结构的AF/Mu复合材料均具有优异的抗热冲击性能。(本文来源于《哈尔滨工业大学》期刊2019-06-01）
李赛[2]（2019）在《刚玉—莫来石层状复合材料的设计与性能研究》一文中研究指出刚玉-莫来石复合材料具有良好的化学稳定性、高温强度以及良好的热震稳定性,常被应用于炉衬、窑具等耐火材料。但目前国内刚玉-莫来石窑具产品仍存在热震稳定性差,使用寿命低等问题。由于层状迭层能通过层间协同效应有效提高陶瓷材料的断裂韧性,本论文以高纯刚玉、莫来石以及活性氧化铝微粉和硅微粉为原料,通过宏观结构迭层与界面特征调控,结合有限元模拟分析制备了刚玉-莫来石层状复合材料,并重点考察了宏观结构迭层与热震稳定性的关系。主要结果包括:(1)单层刚玉-莫来石复合材料的制备及性能研究。烧结温度(1350℃、1450℃、1550℃和1650℃)、基质含量(30%、40%、50%和60%)以及添加剂(AlF_3·3H_2O和Al(OH)_3)对刚玉-莫来石复合材料性能均有较大影响。经1550℃煅烧3 h所得基质含量为40%的刚玉-莫来石复合材料的常温抗折强度和残余抗折强度保持率分别达到7.58 MPa和89.08%。而且,加入3%AlF_3·3H_2O和5%Al(OH)_3复合添加剂可促使原位生成长径比达30~50的针状莫来石晶须,针状莫来石晶须的存在有利于降低应力集中,阻止或延缓微裂纹的扩展,进一步提高刚玉-莫来石复合材料的强度和热震稳定性,试样的常温抗折强度和残余抗折强度保持率分别提高到14.66 MPa和83.5%。(2)通过冷压迭层技术制备了刚玉-莫来石层状复合材料,并探究了不同界面添加剂(AlF_3·3H_2O、V_2O_5、TiO_2和ZrO_2)对刚玉-莫来石层状复合材料性能的影响。经1550℃煅烧3 h所得外层基质含量30%和内层基质含量40%的七层刚玉-莫来石复合材料的常温抗折强度与残余抗折强度保持率分别为6.45 MPa和95.52%。向界面处分别引入AlF_3·3H_2O、TiO_2、V_2O_5和ZrO_2界面添加剂时,V_2O_5的引入最有利于改善七层刚玉-莫来石层状复合材料的力学性能和热震稳定性,试样的常温抗折强度和残余抗折强度保持率分别提高到10.10 MPa和95.57%。(3)轻质刚玉-莫来石层状复合材料的制备及性能研究。经1550℃煅烧3 h所得含5%氧化铝空心球的试样(A5)具有较高的热震稳定性,其残余抗折强度与残余抗折强度保持率分别为8.13 MPa和98.4%。通过ANSYS有限元模拟对均一试样(A5与A60)和叁层试样(A60@A5@A60)的温度-应力场进行分析,发现内层厚度为17 mm的A60@A5@A60层状试样在Z轴方向上的最大应力最小;相应地,经1550℃煅烧3 h制备的内层厚度为14 mm的A60@A5@A60层状复合材料的强度较低,弹性模量较高,试样具有较好的热震稳定性。(本文来源于《郑州大学》期刊2019-04-01）
张伟,马青松,戴科伟,毛卫国[3]（2018）在《基于高固相含量溶胶制备叁维编织碳纤维增强莫来石复合材料（英文）》一文中研究指出以固相含量为20%(质量分数)、Al2O3/SiO2质量比为2:1的Al2O3-SiO2溶胶为原料,制备叁维编织碳纤维增强莫来石(3D C/mullite)复合材料。分析溶胶的特性与莫来石化行为,发现溶胶经1300°C热处理基本实现完全莫来石化,凝胶粉呈现出较好的烧结收缩特性。通过溶胶"真空浸渍-干燥-热处理"路线制备出3D C/mullite复合材料,即使总孔隙率为26.0%,复合材料仍获得良好的力学性能,弯曲强度和断裂韧性分别为241.2MPa和10.9 MPa?m1/2。表征复合材料在1200、1400和1600°C下的抗氧化性能。由于基体的进一步致密化,3D C/mullite复合材料在1600°C下氧化30 min后,仅有微小的质量损失,力学性能几乎没有变化。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2018年11期）
胡朋朋,张建波,李少鹏,李占兵,李会泉[4]（2018）在《基于高铝粉煤灰的堇青石-莫来石复合材料制备》一文中研究指出为了实现高铝粉煤灰的高值化利用,以高铝粉煤灰为单一铝硅原料,依次对其进行酸、碱预处理,将处理后的高铝粉煤灰与滑石粉混合,通过一步原位烧成制备堇青石-莫来石复合材料,进一步考察原料配比和烧成条件对烧成样品性能的影响规律。结果表明,烧成温度为1 370℃、烧成时间为2 h、堇青石和莫来石理论质量比为50∶50时,可制备出体积密度为1.96 g/cm~3、显气孔率为30.47%、常温抗折强度为66.44 MPa的堇青石-莫来石复合材料,其主要指标均达到YB/T 4549—2016《堇青石-莫来石窑具》的要求,该方法实现了以粉煤灰为主要原料,灵活制备具有不同堇青石和莫来石配比的复合材料,为高铝粉煤灰的高值化利用提供新途径。(本文来源于《洁净煤技术》期刊2018年05期）
朱召贤,王飞,姚鸿俊,董金鑫,龙东辉[5]（2018）在《遮光剂掺杂Al_2O_3-SiO_2气凝胶/莫来石纤维毡复合材料的高温隔热性能研究》一文中研究指出分别以TiCl_4和ZrOCl_2·8H_2O作为钛源和锆源,经过溶胶–凝胶和超临界CO_2干燥过程,将遮光剂粒子TiO_2和ZrO_2掺入到Al_2O_3-SiO_2气凝胶,并进一步以莫来石纤维毡为增强相制备出具有一定力学性能的耐高温气凝胶复合材料,分别探究了两种遮光剂粒子对复合材料的微观结构、力学性能和热导率的影响。结果显示:遮光剂粒子的引入可以有效阻止气凝胶在高温下的塌陷和团聚,保持气凝胶高孔隙率的特性;复合材料呈现典型的气凝胶填充纤维结构,并且具有轻质(0.21~0.24 g·cm~(–1))和高强度(弯曲强度为0.98~1.26 MPa)的优异性能,拓展了材料的实用性;在1050℃的高温下,由于TiO_2和ZrO_2粒子对红外电磁波具有吸收和散射作用,可以将复合材料的热导率由0.098 W·m~(-1)·K~(-1)分别降低至0.085 W·m~(-1)·K~(-1)和0.076 W·m~(-1)·K~(-1),从而有效提高材料的高温隔热性能。(本文来源于《无机材料学报》期刊2018年09期）
彭子钧,安迪,罗旭东,张国栋,谢志鹏[6]（2017）在《ZrO_2纤维加入量对莫来石-10vol.%SiC晶须复合材料机械性能和抗热震稳定性的影响》一文中研究指出为了提高莫来石复合材料的机械性能和抗热震稳定性,将ZrO_2纤维引入到莫来石-SiC晶须复合材料体系中,在N2气氛中常压烧结制备莫来石-SiC晶须复合材料。结果表明,ZrO_2纤维可以促进了莫来石复合材料的烧结,提高复合材料的断裂韧性和抗热震稳定性。ZrO_2纤维的加入量为15wt.%时,材料的断裂韧性和抗热震稳定性到峰值,其断裂韧性为5.73 MPa·m~(1/2),抗热震次数达到47次。过量加入ZrO_2纤维导致其促烧结能力降低会对莫来石-SiC晶须复合材料的机械性能和抗热震稳定性产生不利影响。(本文来源于《陶瓷学报》期刊2017年05期）
杨景锋,王齐华,王廷梅[7]（2017）在《莫来石纤维增强氧化铝气凝胶复合材料的制备及性能研究》一文中研究指出为了提高气凝胶的力学性能和高温热稳定性,在氧化铝溶胶中引入莫来石纤维,采用溶胶-凝胶法和超临界干燥工艺制备了莫来石纤维增强的氧化铝气凝胶复合材料,并考查了其结构和性能。结果显示,莫来石纤维增强后的纤维/气凝胶复合材料的强度和热稳定性得到显着提高,当复合材料密度为0.25g/cm~3,孔隙率为85%时,压缩强度为0.36MPa,导热系数0.043W/m.K,并且在1200热处理2小时,体积不收缩。实际高温隔热性能测试也显示了复合材料比莫来石纤维毡更优异的隔热效果。同时复合材料的力学性能和隔热性能可以通过调整莫来石纤维的含量以及复合材料的密度来实现,因此复合材料在航空航天高温隔热领域有广泛的应用前景。(本文来源于《第叁届中国国际复合材料科技大会摘要集-分会场1-5》期刊2017-10-21）
候先波,叶长收,张如炳[8]（2017）在《莫来石气凝胶复合材料的制备与性能评价》一文中研究指出采用快速凝胶和超临界干燥结合的方法成功制备新型硼酸铝晶须增强气凝胶复合材料,并对其微观结构和性能进行研究。结果表明:硼酸铝晶须可均匀分布于Al2O3–SiO2气凝胶基体中,晶须在基体中相互交联的状态可显着提高其强度。硼酸铝晶须增强气凝胶复合材料可同时实现超低热导率(0.040 W/(m·K))和高的强度,其强度可达到纯气凝胶的五倍以上。这类晶须增强气凝胶复合材料有望应用于航空航天的隔热部件中。(本文来源于《第叁届中国国际复合材料科技大会摘要集-分会场41-45》期刊2017-10-21）
郝立苗,周长灵,王艳艳,徐鸿照,刘福田[9]（2017）在《针刺碳纤维增强莫来石基复合材料的制备及性能》一文中研究指出采用溶胶-凝胶法制备了针刺碳纤维增强莫来石基复合材料。借助于TG-DTA和XRD对合成凝胶的莫来石化过程进行研究,结果表明,在热处理过程中,凝胶在920°C左右形成铝硅尖晶石,1198°C左右形成莫来石。研究了烧结温度对复合材料性能的影响,结果表明,烧结温度为1500°C制备的复合材料弯曲强度最高,达到142.2 MPa,断裂韧性为8.77 MPa·m~(1/2)。借助于对复合材料微观结构的观察对复合材料力学性能的变化进行了解释。(本文来源于《现代技术陶瓷》期刊2017年03期）
郝立苗[10]（2017）在《针刺纤维编织物/莫来石复合材料的制备及性能研究》一文中研究指出由于高温力学性能、化学稳定性、电绝缘性、抗蠕变性和抗热震稳定性优异,并具有低密度、低热导率、低热膨胀系数等特点,莫来石陶瓷成为制备连续纤维增强陶瓷基复合材料重要的基体材料之一,在航空航天等高温工程领域和热防护领域具有广阔的应用前景。本文合成了两种用于制备莫来石复合材料的溶胶,选用了两种针刺纤维编织物作为增强体,采用溶胶-凝胶法进行针刺纤维编织物/莫来石复合材料的制备。利用TG-DTA、XRD、FT-IR、SEM、旋转粘度计等测试手段对溶胶及凝胶的稳定性、莫来石化过程和烧结性能进行探索;利用动静态疲劳测试系统、电子万能试验机、高性能全自动压汞仪、激光热导率仪、高温热膨胀仪等对针刺纤维编织物/莫来石复合材料的力学性能、孔隙率、孔径分布及热物理性能进行测试、表征。研究了凝胶助剂种类及用量、AlCl3·6H2O用量和反应温度对凝胶时间、凝胶效果及产物成分的影响。按照质量比m(EtOH):m(H2O):m(AlCl3·6H2O)=10:10:13制备铝溶胶;按照质量比为m(Et OH):m(H2O):m(TEOS)=2:1:10制备硅溶胶;按照化学计量3Al2O3·2SiO2配制莫来石溶胶(T溶胶)。保持化学计量不变,将自制硅溶胶替换为购买的高纯硅溶胶,配制莫来石溶胶(S溶胶);反应温度为65℃;按照摩尔比n(PO):n(AlCl3·6H2O)=3:1加入PO使溶胶转变为凝胶。合成的两种莫来石溶胶都具有较低的粘度、较好的稳定性,1200℃热处理1h后陶瓷产率分别为9wt%和11wt%。以TEOS为硅源合成的凝胶莫来石化温度较低(约为980℃),热处理过程中由无定型结构转化为莫来石;以硅溶胶为硅源合成的凝胶在热处理过程中会首先生成铝硅尖晶石然后形成莫来石;以硅溶胶为硅源合成的莫来石溶胶的稳定性和凝胶烧结性能更好。研究了针刺纤维编织物种类和溶胶种类对针刺纤维编织物/莫来石复合材料性能的影响,结果表明,选用针刺碳纤维编织物和S溶胶制备的莫来石基复合材料性能更加优异,优选其分别作为制备莫来石基复合材料的增强体和前驱体溶胶。对复合材料致密化过程进行研究,结果表明,由于溶胶的陶瓷产率较低,导致复合材料制备周期较长。致密化程度对复合材料弯曲强度和断裂韧性的影响较大,莫来石基复合材料只有达到一定致密度时,纤维才能发挥承载作用,从而提高莫来石基复合材料的弯曲强度及韧性。对针刺碳纤维编织物/莫来石复合材料的性能进行优化,并对其热物理性能进行研究,结果表明,提升热处理温度有助于针刺碳纤维编织物/莫来石(Cf/Mullite)复合材料的致密化,进而提升Cf/Mullite复合材料的力学性能。通过硅溶胶浸渗制备了密度为2.09g·cm-3、开气孔率为18.25%、弯曲强度为169.8MPa、断裂韧性为9.15MPa·m1/2的SiO2改性Cf/Mullite复合材料,其弯曲强度比Cf/Mullite复合材料提高了19.4%。静态氧化实验结果表明,Cf/Mullite复合材料经过硅溶胶浸渗后制备的SiO2改性Cf/Mullite复合材料的抗氧化性能更好,分别在1000℃、1200℃及1400℃下静态氧化0.5h后,其失重率分别由10.34%、6.2%、5.4%下降为5.41%、2.72%、3.54%,弯曲强度保留率分别由48.31%、68.28%、70.22%提高到71.43%、90.87%、91.56%。二氧化硅在高温下的粘性流动促进了复合材料的致密化,提升了复合材料的力学性能,并在复合材料表面形成了致密的氧化膜层,提高了复合材料的抗氧化性能。在室温至1000℃,SiO2改性Cf/Mullite复合材料的比热容、导热系数和平均线膨胀系数变化幅度都不大,具有较好的高温稳定性。(本文来源于《济南大学》期刊2017-06-01）
莫来石复合材料论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
刚玉-莫来石复合材料具有良好的化学稳定性、高温强度以及良好的热震稳定性,常被应用于炉衬、窑具等耐火材料。但目前国内刚玉-莫来石窑具产品仍存在热震稳定性差,使用寿命低等问题。由于层状迭层能通过层间协同效应有效提高陶瓷材料的断裂韧性,本论文以高纯刚玉、莫来石以及活性氧化铝微粉和硅微粉为原料,通过宏观结构迭层与界面特征调控,结合有限元模拟分析制备了刚玉-莫来石层状复合材料,并重点考察了宏观结构迭层与热震稳定性的关系。主要结果包括:(1)单层刚玉-莫来石复合材料的制备及性能研究。烧结温度(1350℃、1450℃、1550℃和1650℃)、基质含量(30%、40%、50%和60%)以及添加剂(AlF_3·3H_2O和Al(OH)_3)对刚玉-莫来石复合材料性能均有较大影响。经1550℃煅烧3 h所得基质含量为40%的刚玉-莫来石复合材料的常温抗折强度和残余抗折强度保持率分别达到7.58 MPa和89.08%。而且,加入3%AlF_3·3H_2O和5%Al(OH)_3复合添加剂可促使原位生成长径比达30~50的针状莫来石晶须,针状莫来石晶须的存在有利于降低应力集中,阻止或延缓微裂纹的扩展,进一步提高刚玉-莫来石复合材料的强度和热震稳定性,试样的常温抗折强度和残余抗折强度保持率分别提高到14.66 MPa和83.5%。(2)通过冷压迭层技术制备了刚玉-莫来石层状复合材料,并探究了不同界面添加剂(AlF_3·3H_2O、V_2O_5、TiO_2和ZrO_2)对刚玉-莫来石层状复合材料性能的影响。经1550℃煅烧3 h所得外层基质含量30%和内层基质含量40%的七层刚玉-莫来石复合材料的常温抗折强度与残余抗折强度保持率分别为6.45 MPa和95.52%。向界面处分别引入AlF_3·3H_2O、TiO_2、V_2O_5和ZrO_2界面添加剂时,V_2O_5的引入最有利于改善七层刚玉-莫来石层状复合材料的力学性能和热震稳定性,试样的常温抗折强度和残余抗折强度保持率分别提高到10.10 MPa和95.57%。(3)轻质刚玉-莫来石层状复合材料的制备及性能研究。经1550℃煅烧3 h所得含5%氧化铝空心球的试样(A5)具有较高的热震稳定性,其残余抗折强度与残余抗折强度保持率分别为8.13 MPa和98.4%。通过ANSYS有限元模拟对均一试样(A5与A60)和叁层试样(A60@A5@A60)的温度-应力场进行分析,发现内层厚度为17 mm的A60@A5@A60层状试样在Z轴方向上的最大应力最小;相应地,经1550℃煅烧3 h制备的内层厚度为14 mm的A60@A5@A60层状复合材料的强度较低,弹性模量较高,试样具有较好的热震稳定性。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
莫来石复合材料论文参考文献
[1].刘大钊.多维度铝硅酸盐纤维增韧莫来石基复合材料制备与性能研究[D].哈尔滨工业大学.2019
[2].李赛.刚玉—莫来石层状复合材料的设计与性能研究[D].郑州大学.2019
[3].张伟,马青松,戴科伟,毛卫国.基于高固相含量溶胶制备叁维编织碳纤维增强莫来石复合材料（英文）[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2018
[4].胡朋朋,张建波,李少鹏,李占兵,李会泉.基于高铝粉煤灰的堇青石-莫来石复合材料制备[J].洁净煤技术.2018
[5].朱召贤,王飞,姚鸿俊,董金鑫,龙东辉.遮光剂掺杂Al_2O_3-SiO_2气凝胶/莫来石纤维毡复合材料的高温隔热性能研究[J].无机材料学报.2018
[6].彭子钧,安迪,罗旭东,张国栋,谢志鹏.ZrO_2纤维加入量对莫来石-10vol.%SiC晶须复合材料机械性能和抗热震稳定性的影响[J].陶瓷学报.2017
[7].杨景锋,王齐华,王廷梅.莫来石纤维增强氧化铝气凝胶复合材料的制备及性能研究[C].第叁届中国国际复合材料科技大会摘要集-分会场1-5.2017
[8].候先波,叶长收,张如炳.莫来石气凝胶复合材料的制备与性能评价[C].第叁届中国国际复合材料科技大会摘要集-分会场41-45.2017
[9].郝立苗,周长灵,王艳艳,徐鸿照,刘福田.针刺碳纤维增强莫来石基复合材料的制备及性能[J].现代技术陶瓷.2017
[10].郝立苗.针刺纤维编织物/莫来石复合材料的制备及性能研究[D].济南大学.2017
论文知识图
