导读:本文包含了应力诱导相变论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:应力,诱导,晶粒,氧化锆,应变,弹性,碳素钢。
应力诱导相变论文文献综述
李翔,徐金富,张修庆,续晓霄,符轲[1]（2016）在《应力诱导相变对氧化锆陶瓷断裂韧性的影响》一文中研究指出利用放电等离子烧结技术制备了氧化锆陶瓷,研究了应力诱导相变对氧化锆陶瓷断裂韧性的影响。结果表明,Zr O2陶瓷在应力诱导下可发生应力诱导相变,且应力诱导相变量随烧结温度和晶粒尺寸增加而增大。应力诱导相变可提高Zr O2陶瓷材料的断裂韧性,在1300℃时,晶粒尺寸、应力诱导相变量、断裂韧性分别为0.36μm、4.85%、3.05 MPa·m-0.5;在1500℃时,晶粒尺寸、应力诱导相变量、断裂韧性分别为1.29μm、17.49%、4.80 MPa·m-0.5,其中断裂韧性相比前者提高了57.4%。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2016年01期）
李翔,张秀香,戴姣燕,徐金富,张修庆[2]（2015）在《氧化锆陶瓷应力诱导相变增韧机理研究》一文中研究指出利用放电等离子烧结技术(SPS)制备了Y-TZP氧化锆陶瓷,研究了Y-TZP氧化锆陶瓷应力诱导相变增韧机理。结果表明:氧化锆陶瓷晶粒尺寸大于临界相变尺寸时,t相会自发转化为m相,降低断裂韧性;当晶粒尺寸小于临界相变尺寸时,介稳t相可在应力诱导下可以发生t相向m相转变,且晶粒尺寸越大,相变量越大,提高材料的断裂韧性。晶粒尺寸是影响应力诱导相变量的主要因素,两者呈近似线性递增关系;随着晶粒尺寸的增加,断裂韧性先减后增,近似呈抛物线关系。(本文来源于《粉末冶金技术》期刊2015年06期）
杨凯,刘晨光,赵华玉,陶顺衍,丁传贤[3]（2014）在《等离子体喷涂Al_2O_3耐磨涂层在低温热处理条件下的应力诱导相变》一文中研究指出本文利用X射线衍射(XRD)和透射电子显微镜(TEM)研究等离子体喷涂Al2O3耐磨涂层的相转变和微结构。在喷涂态Al2O3涂层预裂纹内部观察到α-Al2O3纳米晶的原位生成,这将有利于Al2O3涂层的自增韧和自修复效应。除了主要沿晶断裂模式外,预先原位生成的α-Al2O3纳米晶将有效阻碍裂纹扩展,从而改善涂层的断裂韧性。此外,在600℃相对低温条件下(对于Al2O3块体陶瓷而言,此温度不会产生任何相变),对Al2O3涂层进行保温24h热处理。结果表明:涂层内部残余应力释放促进了γ-Al2O3部分转变为α-Al2O3,并降低了相转变温度。相对低温热处理促进裂纹内部α-Al2O3纳米晶的长大及涂层内部的应力诱导相变。这使得经热处理之后的Al2O3涂层,其显微硬度、抗折强度和导热性能获得提高。(本文来源于《第十届全国表面工程大会暨第六届全国青年表面工程论坛论文摘要集（一）》期刊2014-10-28）
杨平,崔凤娥,傅云义,孙祖庆[4]（2001）在《Q235碳素钢应变诱导相变中的应力-应变曲线分析》一文中研究指出分析了单向压缩热模拟条件下碳素钢应变诱导铁素体相变过程中的σ－ε曲线特征结果表明，应变诱导相变过程有自己特定的σ－ε曲线，与典型的奥氏体动态再结晶σ－ε曲线有明显差异．随形变温度的降低σ－ε曲线由典型的奥氏体动态再结晶型过渡到铁素体应变诱导相变型在９００℃奥氏体稳定状态应变时，随应变速率的提高，奥氏体动态再结晶被推迟，铁素体应变诱导相交提前奥氏体的动态再结晶并不能完全抑止铁素体的诱导相变．在７７０℃奥氏体亚稳态应变时，奥氏体不能动态再结晶．应变速率的变化主要与铁素体析出速率相关．这时表现为过冷与应变对转变的相对贡献上．粗晶奥氏体的σ－ε曲线与细晶不同，两者的差异主要表现在铁素体转变的后期应变诱导相变过程中，铁素体析出的临界应变量σ－ε与应变峰值εｐ的关系受应变温度和应变速率的影响．在奥氏体不能动态再结晶的条件下，εｃ＜０．３εｐ．降温单道次形变过程中，Ｑ２３５碳素钢中会相继发生奥氏体的动态再结晶，铁素体应变诱导相变及铁素体的动态再结晶并反映在σ－ε曲线上．(本文来源于《金属学报》期刊2001年06期）
胡深洋,张宏图[5]（1992）在《应力诱导相变增韧的研究》一文中研究指出本文提出了一个新的应力诱导相变条件,并利用夹杂理论和统计方法研究了相变夹杂粒径、剪切变形对陶瓷材料断裂韧性的影响.(本文来源于《兰州大学学报》期刊1992年01期）
张进修,李江宏[6]（1988）在《NiTi合金中应力诱导的I/C相变及其界面动力学的研究》一文中研究指出在改装了的拉力试验机上,以不同的拉伸速率ε(0.79—18×10~(-5)s~(-1))进行加、卸载试验,并用中间扭摆和四端电位法同时测量了Ni-49at％Ti合金丝在应力诱导I/C相变过程的内耗Q~(-1)、模量M/M_0、电阻率ρ/ρ_0和应力-应变曲线。研究了应力循环和应变速率的影响。在Q~(-1)-ε曲线上出现Q~(-1)峰,而在f~2-ε曲线上出现与之相对应的模量极小。内耗峰的高度Q_p~(-1)和模量亏损值均随ε增大而增大。 根据界面动力学模型和内耗的实验数据,计算得应力诱导I/C相变过程界面的动力学关系为 V=V~*(△G—△G_R)~m,V~*和m为动力学参数,△G_R为相变过程中运动相界面所受的阻力,计算得△G_R≈1cal/mol。 讨论了内耗和模量亏损、软模效应之间的关系。(本文来源于《物理学报》期刊1988年03期）
张进修,林云[7]（1985）在《超弹性NiTi合金在应力诱导相变过程中的反常应力弛豫》一文中研究指出通常的固体材料在加载或卸载中保持恒应变时,应力均随时间而降低并逐渐弛豫至其稳定值。在将超弹性Ni51Ti49合金试样拉伸至应变约为4％后卸载,并保持在某一应变值时,观测到应力的反常弛豫,亦即恒应变时的应力随着时间而增加,逐渐达到其最大值后保持不变。同时测量了恒应变下应力弛豫过程中试样电阻的变化。用恒应变时应力诱导产生的无公度相(I)-公度相(C)转变以及马氏体转变对这一反常现象进行了解释。这一结果可为相界面运动动力学以及传导电子在I/C转变中的能量变化提供信息。(本文来源于《中山大学学报(自然科学版)》期刊1985年04期）
应力诱导相变论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
利用放电等离子烧结技术(SPS)制备了Y-TZP氧化锆陶瓷,研究了Y-TZP氧化锆陶瓷应力诱导相变增韧机理。结果表明:氧化锆陶瓷晶粒尺寸大于临界相变尺寸时,t相会自发转化为m相,降低断裂韧性;当晶粒尺寸小于临界相变尺寸时,介稳t相可在应力诱导下可以发生t相向m相转变,且晶粒尺寸越大,相变量越大,提高材料的断裂韧性。晶粒尺寸是影响应力诱导相变量的主要因素,两者呈近似线性递增关系;随着晶粒尺寸的增加,断裂韧性先减后增,近似呈抛物线关系。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
应力诱导相变论文参考文献
[1].李翔,徐金富,张修庆,续晓霄,符轲.应力诱导相变对氧化锆陶瓷断裂韧性的影响[J].材料热处理学报.2016
[2].李翔,张秀香,戴姣燕,徐金富,张修庆.氧化锆陶瓷应力诱导相变增韧机理研究[J].粉末冶金技术.2015
[3].杨凯,刘晨光,赵华玉,陶顺衍,丁传贤.等离子体喷涂Al_2O_3耐磨涂层在低温热处理条件下的应力诱导相变[C].第十届全国表面工程大会暨第六届全国青年表面工程论坛论文摘要集（一）.2014
[4].杨平,崔凤娥,傅云义,孙祖庆.Q235碳素钢应变诱导相变中的应力-应变曲线分析[J].金属学报.2001
[5].胡深洋,张宏图.应力诱导相变增韧的研究[J].兰州大学学报.1992
[6].张进修,李江宏.NiTi合金中应力诱导的I/C相变及其界面动力学的研究[J].物理学报.1988
[7].张进修,林云.超弹性NiTi合金在应力诱导相变过程中的反常应力弛豫[J].中山大学学报(自然科学版).1985
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