导读:本文包含了凝固界面形态论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:合金,界面,形态,速率,溶质,高温,组织。
凝固界面形态论文文献综述
郭俊波,钟宏,刘振鹏,杨鲁岩,李双明[1]（2019）在《纤维尺寸和界面形态对定向凝固NiAl-9Mo共晶合金电化学腐蚀性能的影响（英文）》一文中研究指出由于凝固组织对腐蚀有着重要的影响,本文主要目地获取最优组织形态和电化学参数生产钼纳米丝。研究表明NiAl-Mo共晶合金定向凝固下,组织由基体NiA l相和纤维Mo相共生耦合生长。随着抽拉速率从10μm/s增大到40μm/s时,纤维尺寸从800 nm减小到300 nm,界面形态也从平界面变化成胞界面。同时在0.1 mol/L HCl电解液下测量其极化曲线,发现凝固速率为20μm/s时耐腐蚀性能最好。对于NiAl-Mo共晶合金,影响电化学腐蚀性能的不仅仅是纤维尺寸,还取决于界面形貌。为了更进一步研究界面形态对腐蚀的影响,设计了跃迁变速实验,实验表明定向凝固组织形貌会随着变速比的增大从平界面变成胞界面,最后变成枝界面,然而最后的纤维尺寸和变速比无关,和恒速抽拉相同。极化曲线表明平界面有着最好的耐腐蚀性能。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2019年04期）
谢信亮,余建波,玄伟东,任兴孚,王江[2]（2016）在《籽晶成分对单晶高温合金定向凝固起始界面形态和取向的影响》一文中研究指出研究了纯Ni、Ni-12%Cr和DD483合金分别作为籽晶定向生长镍基单晶高温合金的凝固过程。结果表明,纯Ni和Ni-12%Cr籽晶的凝固界面历经平界面—胞状界面—枝晶界面的转变过程,采用树枝晶的DD483籽晶时,凝固界面直接由籽晶重熔区进入枝晶生长阶段。单晶高温合金的晶体取向延续了籽晶的晶体取向,但纯Ni籽晶/高温合金界面处的晶体取向发生小角度偏转。分析认为,这是由于成分突变引起γ相的晶格常数发生变化所造成的。(本文来源于《上海金属》期刊2016年06期）
屈敏,刘林,崔岩,刘峰斌[3]（2015）在《Al-1.5%Cu合金定向凝固界面形态演化（英文）》一文中研究指出采用定向凝固方法研究Al-1.5%Cu合金枝晶-胞晶转变界面形态演化。结果表明,与以往的演化规律不同,凝固组织演化是逐步进行的,在抽拉速率为30~1500?m/s的范围内,凝固组织呈现多样化。枝晶-胞晶转变规律如下:枝晶→条带胞状枝晶→细长型胞晶和枝晶的混合组织→细长型胞晶占主导的胞枝混合组织。根据这种现象,进一步从理论方面研究枝晶-胞晶转变。枝晶尖端形状是枝晶-胞晶转变的重要参数,由于枝晶-胞晶转变偏离平衡凝固,因此,在计算过程中考虑非平衡凝固,得到枝晶-胞晶转变发生在尖端半径最小处。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2015年02期）
张建飞,沈军,商昭,冯周荣,傅恒志[4]（2013）在《生长速率对NiAl-7.8Mo亚共晶合金定向凝固组织及界面形态的影响》一文中研究指出采用高温度梯度定向凝固装置制备了NiAl-7.8Mo亚共晶合金,系统研究了生长速率对合金凝固时界面形态、枝晶生长及初生相析出的影响。随生长速率的增大,固液界面依次呈现平、胞枝、枝的形貌转变,初生β相的一次枝晶间距λ1在胞晶生长阶段逐渐增大,而在枝晶生长阶段λ1又逐渐减小;二次枝晶间距λ2随生长速率的增加一直减小。初生β相的析出量随生长速率的增加而增加。分析结果表明:生长速率增加导致熔体过冷度增加,使得NiAl初生相形核率增加,最终导致初生β相的析出量随生长速率的增加而增加。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2013年02期）
何志,徐学利,周好斌,李兰云[5]（2012）在《非平衡凝固过程中合金的溶质分凝和界面形态选择》一文中研究指出对凝固过程中的非平衡问题,作了简要的讨论,并对非平衡态热力学在凝固过程中的应用作了介绍。凝固过程的非平衡性,决定了其溶质分凝和界面形态的选择。不同的凝固条件将获得不同的溶质分凝状况,凝固条件的变化又会使晶体的凝固过程随着凝固速率的增加经历从平面凝固向胞状晶、枝晶最终超高速平面凝固过程的转变。(本文来源于《铸造技术》期刊2012年08期）
李茂,任维丽,任忠鸣,李喜,钟云波[6]（2011）在《纵向强磁场对Al-0.85%Cu合金定向凝固界面稳定性和形态的影响》一文中研究指出研究纵向稳恒强磁场在定向凝固Al-0.85%Cu(质量分数)合金平面晶-胞晶转变过程中,对界面失稳程度及胞晶形貌的影响。结果表明:随着磁场强度的增加,界面失稳程度先变小后变大,最后又变小;磁场强度为1 T时,界面失稳程度最大,胞晶间距先减小后增大;磁场强度为4 T时,胞晶间距达到最小值;同时,磁场也使得胞晶形貌变得不规则。采用磁阻尼效应和热电磁对流(TEMC)相互竞争的机制来解释相关现象。(本文来源于《中国有色金属学报》期刊2011年06期）
杨付双[7]（2011）在《Zn-5%Al合金定向凝固液固界面形态分析》一文中研究指出对Zn-5%Al合金在不同液淬下拉速率和过热状态下的定向凝固液固界面形态进行了研究。结果表明,当合金熔体的过热温度分别为较低和较高时,随着液淬下拉速率的增加,定向凝固界面形态变化与一般的界面形态演化相比各自表现为相符和相异;定向凝固界面稳定性变化存在着若干个由液淬下拉速率和过热状态互相制约决定的分界点。(本文来源于《热加工工艺》期刊2011年01期）
王勇,郭喜平[8]（2010）在《凝固速率对Nb-Ti-Si基合金整体定向凝固组织及固/液界面形态的影响》一文中研究指出在2050℃的熔体温度下,在自行研制的定向凝固炉内实现了Nb-Ti-Si-Cr-Hf-Al-B-Y超高温合金的有坩埚整体定向凝固.采用XRD,SEM,EDS等方法分析了凝固速率分别为2.5,5,10,20,50和100μm/s时的整体定向凝固组织、组成相的择优取向及固/液界面形貌,并讨论了其共晶生长机制.结果表明:合金的定向凝固组织主要由沿着试棒轴向排列的横截面为多边形的柱状初生(Nb,X)_5Si_3(X=Ti,Hf,Cr)相与耦合生长的层片状Nbss/(Nb,X)_5Si_3共晶团(Nbss表示铌基固溶体)组成.横截面上共晶胞界明显.当凝固速率由2.5μm/s变化到100μm/s时,定向凝固组织细化,固/液界面经历粗胞状→细胞状→胞枝的演化过程.Nbss/(Nb,X)_5Si_3共晶两相较低的熔化熵及其前沿较大的动力学过冷度是形成规则共晶的主要原因.(本文来源于《金属学报》期刊2010年04期）
何永胜,郭喜平,郭海生,孙志平[9]（2009）在《铌硅化物基超高温合金整体定向凝固组织和固/液界面形态演化》一文中研究指出采用有坩埚整体定向凝固技术研究了铌硅化物基超高温合金在不同过热温度下的定向凝固组织和固/液界面形态演化.研究结果表明:在抽拉速率均为15μm/s的条件下,当过热温度为1950℃时,定向凝固组织由初生铌基固溶体(Nb_(ss))枝晶和耦合生长的花瓣状(Nb_(ss)+γ-(Nb,X)_5si_3)共晶组成;当过热温度为2000和2050℃时,凝固组织为耦合良好的花瓣状共晶;但随着过热温度进一步提高到2100和2150℃,凝固组织演变为粗大树枝状Nb_(ss)和细小共晶.随着过热温度的提高,固/液界面形态出现树枝状界面→胞状界面→树枝状界面的形貌变化.(本文来源于《金属学报》期刊2009年09期）
毕晓勤,傅恒志[10]（2009）在《Cu-Cr合金初始凝固界面形态对组织形成的影响》一文中研究指出依据定向凝固初始过渡区的溶质分布,探讨了Cu-1.0wt%Cr合金凝固界面形态对组织形成的影响。研究表明:亚共晶Cu-1.0wt%Cr合金初始非稳态定向凝固过程经历了平面状初生α相、完全(α+β)共晶组织以及枝晶状α相和共晶的混合组织的三个演变阶段。随着凝固速度的增加,初始过渡区内单相α的凝固长度减小;初始凝固平界面易在初始过渡区的单相α生长阶段发生失稳,并导致完全(α+β)共晶组织的凝固过程不会发生。理论分析得到的初始过渡区平界面失稳及组织演变的规律,与实验结果相吻合。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2009年03期）
凝固界面形态论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
研究了纯Ni、Ni-12%Cr和DD483合金分别作为籽晶定向生长镍基单晶高温合金的凝固过程。结果表明,纯Ni和Ni-12%Cr籽晶的凝固界面历经平界面—胞状界面—枝晶界面的转变过程,采用树枝晶的DD483籽晶时,凝固界面直接由籽晶重熔区进入枝晶生长阶段。单晶高温合金的晶体取向延续了籽晶的晶体取向,但纯Ni籽晶/高温合金界面处的晶体取向发生小角度偏转。分析认为,这是由于成分突变引起γ相的晶格常数发生变化所造成的。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
凝固界面形态论文参考文献
[1].郭俊波,钟宏,刘振鹏,杨鲁岩,李双明.纤维尺寸和界面形态对定向凝固NiAl-9Mo共晶合金电化学腐蚀性能的影响（英文）[J].稀有金属材料与工程.2019
[2].谢信亮,余建波,玄伟东,任兴孚,王江.籽晶成分对单晶高温合金定向凝固起始界面形态和取向的影响[J].上海金属.2016
[3].屈敏,刘林,崔岩,刘峰斌.Al-1.5%Cu合金定向凝固界面形态演化（英文）[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2015
[4].张建飞,沈军,商昭,冯周荣,傅恒志.生长速率对NiAl-7.8Mo亚共晶合金定向凝固组织及界面形态的影响[J].稀有金属材料与工程.2013
[5].何志,徐学利,周好斌,李兰云.非平衡凝固过程中合金的溶质分凝和界面形态选择[J].铸造技术.2012
[6].李茂,任维丽,任忠鸣,李喜,钟云波.纵向强磁场对Al-0.85%Cu合金定向凝固界面稳定性和形态的影响[J].中国有色金属学报.2011
[7].杨付双.Zn-5%Al合金定向凝固液固界面形态分析[J].热加工工艺.2011
[8].王勇,郭喜平.凝固速率对Nb-Ti-Si基合金整体定向凝固组织及固/液界面形态的影响[J].金属学报.2010
[9].何永胜,郭喜平,郭海生,孙志平.铌硅化物基超高温合金整体定向凝固组织和固/液界面形态演化[J].金属学报.2009
[10].毕晓勤,傅恒志.Cu-Cr合金初始凝固界面形态对组织形成的影响[J].材料热处理学报.2009
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