导读:本文包含了长水口论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:水口,内衬,涂料,嘴直,钢水,氢氧化铝,连铸。
长水口论文文献综述
李慕耘,万恩同,陈俊孚[1]（2019）在《新型长水口密封圈的研制与应用》一文中研究指出针对现有长水口在使用过程中出现的密封不严、黏结脆化问题,通过更换高耐火度原料,添加膨胀材料和碳质粉末,进行了密封圈的成分优化,并通过生产试验验证了密封效果,证明新型密封圈可以大幅度降低钢水的铝损。(本文来源于《连铸》期刊2019年02期）
田响宇,尚心莲,李红霞,王新福,刘国齐[2]（2019）在《在内衬材料中添加氢氧化铝提升长水口的抗热震性:内衬材料显微组织与性能及长水口颈部最大热应力数学模型》一文中研究指出本工作旨在通过向内衬材料中加入氢氧化铝来提升长水口部件的抗热震性。以氧化铝空心球、烧结刚玉为主要原料,配以不同含量的α-Al2O3微粉和干基氢氧化铝,经过预混、成型、热处理,制备了一系列长水口内衬材料。利用XRD和SEM进行显微组织分析,发现氢氧化铝含量的变化并未改变内衬材料的相组成,材料中氢氧化铝呈孤岛状分布。对内衬材料开展了若干力学及热学性能测试,结果表明,随氢氧化铝含量的增加,内衬材料体积密度降低,气孔率升高,常温抗折强度、弹性模量、热导率和热膨胀系数均降低。之后通过有限元法与回归分析,进一步建立了内衬材料热膨胀系数α、弹性模量E、热导率λ三种因素与复合长水口颈部最大热应力σmax之间的数学模型,在该模型中,σmax与α、E和λ之间呈交叉线性关系。结合力学、热学性能测试结果,借助所得数学模型,预测氢氧化铝含量与σmax呈负相关关系(即与长水口抗热震性呈正相关关系)。最后,对比了普通硅质长水口内衬与Al2O3-Al(OH)3体系内衬的实际使用效果,前者与后者的侵蚀速率分别为0. 049 mm/min和0. 032mm/min。(本文来源于《材料导报》期刊2019年04期）
田响宇,尚心莲,李红霞,王新福,刘国齐[3]（2018）在《结合剂对氧化铝体系长水口内衬材料结构与性能的影响》一文中研究指出为改善免预热长水口内衬氧化铝材料的使用性能,以氧化铝空心球、板状刚玉和α-Al_2O_3微粉为主要原料,分别以磷酸二氢铝溶液(磷酸二氢铝与水的质量比为7 3)和木质素磺酸钙溶液(木质素磺酸钙与水的质量比为1 1)-黏土为结合剂制备了长水口内衬Al_2O_3材料,研究了结合剂含量(磷酸二氢铝溶液的外加质量分数分别为2%、4%、6%、8%和10%,黏土的外加质量分数为4%,木质素磺酸钙溶液的外加质量分数分别为2%、4%、6%、8%和10%)和热处理温度(950和1 550℃)对试样结构与性能的影响。结果表明:950℃热处理后,两种结合体系的试样均以α-Al_2O_3相为主,以磷酸二氢铝为结合剂的试样中出现了AlPO_4相;两种结合体系的试样均未发生烧结;以木质素磺酸钙-黏土为结合剂的试样的体积密度、常温抗折强度和热导率随结合剂含量的增加而升高,线膨胀率基本相同;以磷酸二氢铝为结合剂的试样的体积密度、常温抗折强度和热导率随结合剂含量的增加先升高后降低,并且由于石英型AlPO_4相变作用,试样在500～600、700～800℃出现了急剧膨胀现象; 1 550℃热处理后,以磷酸二氢铝为结合剂的试样发生明显的烧结现象,体积密度和强度升高;以木质素磺酸钙-黏土为结合剂的试样由于碳的阻碍作用,强度随结合剂含量增加而下降。综合考虑各项性能,磷酸二氢铝溶液和木质素磺酸钙溶液适合加入量(w)分别为4%和2%。(本文来源于《耐火材料》期刊2018年06期）
徐泽[4]（2018）在《连铸长水口表面抗氧化涂层的制备与性能研究》一文中研究指出铝碳质长水口应用在连铸生产切割钢丝的冶炼,在冶炼过程中要控制Al_2O_3的含量,Al_2O_3的含量过高会使钢在热加工过程中失去可塑性,导致钢坯的断裂。因此本文制备铝碳质长水口表面的低铝、无铝防氧化涂料。所用到的主要原料为长石粉、粘土粉、硅砂、硼砂和氧化钠,探究涂层不同物料配比对半球温度及抗氧化性能的影响,并对涂层断面显微结构进行分析。结果表明:低铝防氧化涂料原料配比为粘土粉30%、长石粉30%、硅砂30%、硼砂10%。涂料料浆制备的最佳条件为球磨时间10h、加水量为溶质质量的100%。结合剂水玻璃含量为30-40%时,涂层在铝碳质长水口表面的铺展性能较好,超过40%后,涂层不能包裹住铝碳质长水口,氧化失重率增加。从SEM照片可以看出,水玻璃溶液为40%时涂层和基体融为一体,结合牢固;无铝抗氧化涂料通过对比硅砂与硼砂、硅砂与硼玻璃粉、硅砂与氧化钠、硅砂与萤石四个不同配比的二元体系半球温度,最终确定硅砂:硼砂=5:5,半球温度为791℃,符合铝碳质长水口的使用环境,为了提高其铺展性,在硅砂与硼砂比例为5:5的二元体系中加入15%的氧化钠,进一步降低半球温度为719℃。比较水玻璃溶液、硅溶胶溶液、六偏磷酸钠溶液、叁聚磷酸钠溶液四种结合剂对涂料抗氧化性能的影响,加入40%水玻璃溶液的试样氧化失重率最低,涂层和铝碳基体结合致密牢固。随着外加剂硼玻璃粉含量的增加,氧化失重率降低,通过SEM照片可知,当硼玻璃粉含量为25%时,涂层与基体结合紧密,涂层内部无裂纹。因此无铝抗氧化涂料的最佳配方为硅砂42.5%、硼砂42.5%、氧化钠15%、外加结合剂水玻璃溶液40%、硼玻璃粉25%、水量100%、钠基膨润土0.1%。(本文来源于《辽宁科技大学》期刊2018-12-12）
晁强[5]（2018）在《连铸大包机械长水口把持器的改造设计》一文中研究指出连铸大包液压长水口把持器在人员优化及操作安全可靠性等方面优越于人工挂配重保持随动功能的机械式长水口把持器。文章介绍了八钢150t方坯连铸大包机械长水口把持器改造为液压控制系统的设计,重点介绍了液压把持器随动功能的控制系统。(本文来源于《新疆钢铁》期刊2018年03期）
田响宇[6]（2018）在《Al_2O_3体系长水口内衬材料的研究》一文中研究指出长水口是连铸系统中重要的功能耐火材料之一。为适应特殊钢及多钢种的冶炼,铝碳材料低碳化和低硅化是当前的发展方向,但其带来的热膨胀系数增大等问题会导致长水口在使用过程中的热应力增大,易发生热冲击断裂。为此,现今使用的长水口大多在其内壁增加一层含有大量熔融石英与漂珠的内衬材料,制成复合长水口,以缓解其本体在开浇时所受的热应力。然而,石英与漂珠的存在降低了内衬材料整体的热膨胀系数的同时,也使得内衬的抗侵蚀性降低,容易进入钢水成为夹杂;另外也是长水口寿命进一步提升的瓶颈。本课题以抗侵蚀性高的氧化铝体系内衬材料为研究对象,建立了长水口颈部最大周向应力与内衬材料物理参数模型,以抗热冲击指数P表征内衬材料是否满足使用要求(P≥2.92,可以使用;P<1.00时,不可使用;而1≤P<2.92时,可能可以使用)。研究了氧化铝空心球含量、粒径、成型压力、结合剂和添加剂对内衬材料结构与性能的影响,并对不同体系内衬材料抗钢水侵蚀性和侵蚀机理进行了研究。主要结果如下:(1)氧化铝空心球含量的增加、空心球粒径的减小和成型压力的降低可以降低材料的体积密度,提高气孔率。由此导致材料强度降低、弹性模量下降和热导率降低。抗热冲击指数随空心球含量的增加、空心球粒径的减小和成型压力的降低而升高。(2)采用木质素磺酸钙(LC)-粘土结合时,随结合剂含量增加,试样热导率和弹性模量升高,热膨胀系数无明显变化,抗热冲击指数降低。当LC含量为2 wt%时P>1,内衬材料可能满足使用要求。(3)采用磷酸二氢铝(ADP)结合时,随结合剂含量增加,试样热导率和弹性模量先升高后降低。当ADP含量大于6 wt%时,试样在500-600℃和700-800℃出现了急剧膨胀现象。抗热冲击指数先降低后升高,ADP含量为2 wt%和4 wt%时P>1,内衬材料可能满足使用要求。(4)采用氢氧化铝(H)为添加剂时,试样经950℃埋碳热处理后,氢氧化铝热解后在材料中形成连续气孔,导致材料结构疏松,从而降低了材料的体积密度、抗折强度、弹性模量和热导率,同时抗热冲击指数随氢氧化铝含量的增加而升高。当氢氧化铝含量大于6 wt%时,P>1;当氢氧化铝含量为15 wt%时,P大于2.92,内衬材料可以满足使用要求。(5)锆莫来石(MZ)的引入主要改变了材料的平均热膨胀系数,对试样的弹性模量和热导率无明显影响。随锆莫来石含量的增加,热膨胀率—温度曲线斜率变小,试样平均热膨胀系数降低。MZ/α-Al2O3(AZ)体系内衬材料,当MZ≥5 wt%时,P>1;MZ/H(HZ)体系内衬材料,P值均大于2.92。(6)含硅质内衬中的硅易于钢水中的铁和其它杂质形成低熔点相,导致内衬材料被侵蚀。而无硅质内衬主要由钢水渗透造成损毁,其抗钢水冲蚀性显着高于含硅质内衬材料。综合抗热冲击性与抗冲蚀性,H5内衬性能最优。(本文来源于《中钢集团洛阳耐火材料研究院》期刊2018-06-30）
钟良才,阳祥富,李晓祥,季伟烨,郝培锋[7]（2018）在《钢包长水口吹氩长水口结构对气泡大小分布影响》一文中研究指出通过冷态试验,研究了钢包长水口吹氩直筒扩张型(S1、S3)和直筒型(S2)结构的长水口对气泡大小及分布的影响,结果表明,当水流量为2.4m3/h时,直筒型长水口S2形成的气泡较小,大部分的气泡直径在0.1～0.2mm范围,直筒扩张型长水口S1得到的气泡较大,气泡直径主要分布在0.5～1.0mm之间,而直筒扩张型长水口S3的气泡直径介于长水口S1和S2之间,大部分气泡直径分布在0.1～1.0mm之间,长水口S2对容器中的液体和液面搅动较大。在小的水流量下,长水口S1和S2的平均气泡直径相差较大,随水流量增加,差别逐渐缩小,当水流量增加到3.0m3/h时,这两种长水口得到的平均气泡直径很接近。(本文来源于《2018年（第二十届）全国炼钢学术会议大会报告及论文摘要集》期刊2018-05-17）
徐泽,陈树江,田琳,李国华[8]（2018）在《铝碳质长水口无Al_2O_3抗氧化涂料性能的研究》一文中研究指出以硅砂和硼砂为主要原料制备铝碳质长水口抗氧化涂料。研究了碳酸钠加入量对涂料熔点的影响,结果表明:当碳酸钠含量为总体系的0.15%(w)时,涂料熔点为739℃;研究结合剂水玻璃的不同加入量对涂料抗氧化性能的影响,结果表明:当水玻璃加入量为40%(w)时,铝碳质长水口氧化失重率和气孔率最低,结合宏观图片与在电子显微镜下微观图片,表明加入水玻璃含量为40%(w)时,在长水口表面形成的釉层更加致密,釉层表面孔洞更少。结合XRD物相分析,该抗氧化涂料的铝碳质长水口在800℃氧化处理后仍然含有C峰,证明该涂料能够实现抑制铝碳质长水口基体表面的氧化,起到抗氧化的作用。(本文来源于《第十六届全国耐火材料青年学术报告会论文集》期刊2018-05-09）
阳祥富,常文杰,钟良才,李晓祥,季伟烨[9]（2018）在《连铸长水口吹氩气泡行为的试验研究》一文中研究指出通过连铸长水口吹氩冷态试验,研究了不同吹氩条件下获得的小气泡的尺寸、分布以及气泡在中间包的流动行为。试验结果表明,低水流量(≤2.4m~3/h)时,孔径0.11mm气嘴产生微小气泡(0.1~0.5mm)比例最大达到60%以上,孔径0.25 mm气嘴微小气泡比例达到45%,孔径0.58 mm气嘴在35%左右。孔径0.11mm气嘴气泡直径主要在0.1~1.0mm,孔径0.25mm和孔径0.58mm气嘴的气泡直径主要在0.1~1.5mm,而0.58mm气嘴产生较大气泡(>1.0mm)比例较多。直径0.25mm单孔气嘴和双孔气嘴在水量为3.0m~3/h时,形成的微小气泡(0.1~0.5mm)比例均达到80%以上。在较低水量(≤2.4m~3/h)下,这两种气嘴形成的微小气泡比例相近,但直径0.25mm双孔气嘴比直径0.25mm单孔气嘴产生的较大气泡(>1.0mm)比例要小且气泡数量多。在无湍控器的中间包中气泡的作用区域比有湍控器的大。(本文来源于《炼钢》期刊2018年02期）
邹苏华[10]（2018）在《免烘烤铝碳质长水口的研制》一文中研究指出采用优质耐火原料与科学配比,采用合理的燃气烧成制度并优化相应的制作工艺,保证成品热震稳定性和耐压强度的同时,解决了耐侵蚀性与使用寿命的矛盾,延长了使用寿命。(本文来源于《连铸》期刊2018年01期）
长水口论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本工作旨在通过向内衬材料中加入氢氧化铝来提升长水口部件的抗热震性。以氧化铝空心球、烧结刚玉为主要原料,配以不同含量的α-Al2O3微粉和干基氢氧化铝,经过预混、成型、热处理,制备了一系列长水口内衬材料。利用XRD和SEM进行显微组织分析,发现氢氧化铝含量的变化并未改变内衬材料的相组成,材料中氢氧化铝呈孤岛状分布。对内衬材料开展了若干力学及热学性能测试,结果表明,随氢氧化铝含量的增加,内衬材料体积密度降低,气孔率升高,常温抗折强度、弹性模量、热导率和热膨胀系数均降低。之后通过有限元法与回归分析,进一步建立了内衬材料热膨胀系数α、弹性模量E、热导率λ三种因素与复合长水口颈部最大热应力σmax之间的数学模型,在该模型中,σmax与α、E和λ之间呈交叉线性关系。结合力学、热学性能测试结果,借助所得数学模型,预测氢氧化铝含量与σmax呈负相关关系(即与长水口抗热震性呈正相关关系)。最后,对比了普通硅质长水口内衬与Al2O3-Al(OH)3体系内衬的实际使用效果,前者与后者的侵蚀速率分别为0. 049 mm/min和0. 032mm/min。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
长水口论文参考文献
[1].李慕耘,万恩同,陈俊孚.新型长水口密封圈的研制与应用[J].连铸.2019
[2].田响宇,尚心莲,李红霞,王新福,刘国齐.在内衬材料中添加氢氧化铝提升长水口的抗热震性:内衬材料显微组织与性能及长水口颈部最大热应力数学模型[J].材料导报.2019
[3].田响宇,尚心莲,李红霞,王新福,刘国齐.结合剂对氧化铝体系长水口内衬材料结构与性能的影响[J].耐火材料.2018
[4].徐泽.连铸长水口表面抗氧化涂层的制备与性能研究[D].辽宁科技大学.2018
[5].晁强.连铸大包机械长水口把持器的改造设计[J].新疆钢铁.2018
[6].田响宇.Al_2O_3体系长水口内衬材料的研究[D].中钢集团洛阳耐火材料研究院.2018
[7].钟良才,阳祥富,李晓祥,季伟烨,郝培锋.钢包长水口吹氩长水口结构对气泡大小分布影响[C].2018年（第二十届）全国炼钢学术会议大会报告及论文摘要集.2018
[8].徐泽,陈树江,田琳,李国华.铝碳质长水口无Al_2O_3抗氧化涂料性能的研究[C].第十六届全国耐火材料青年学术报告会论文集.2018
[9].阳祥富,常文杰,钟良才,李晓祥,季伟烨.连铸长水口吹氩气泡行为的试验研究[J].炼钢.2018
[10].邹苏华.免烘烤铝碳质长水口的研制[J].连铸.2018
论文知识图
