导读:本文包含了干滑动摩擦磨损论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:Ni_3Al金属间化合物,Cr,干滑动摩擦磨损,磨损机制
干滑动摩擦磨损论文文献综述
陈亚楠,金云学,牛牧野,陈洪美,杜文栋[1]（2019）在《Ni_3Al(Cr)合金室温干滑动摩擦磨损性能研究》一文中研究指出采用真空电弧熔炼法制备添加不同Cr含量的Ni_3Al (Cr)合金,观察其组织和力学性能变化,以Si_3N_4为对磨副,探究不同载荷下Ni_3Al (Cr)合金的摩擦磨损机制.利用扫描电子显微镜拍摄材料的组织以及磨痕、磨痕截面形貌,测量磨痕截面显微硬度的变化.研究结果表明:随着Cr含量的增加,Ni_3Al (Cr)材料的硬度,摩擦系数和磨损率不断增加,Ni_3Al-12Cr合金的摩擦磨损性能较好.随着载荷的增加,Ni_3Al (Cr)合金的摩擦系数略有减小,磨损率不断升高;Ni_3Al合金随载荷的增加磨损机制由磨粒磨损和氧化磨损转变为疲劳磨损,剧烈的剥层磨损为主,并伴有氧化磨损,而Ni_3Al-12Cr合金在不同载荷下磨损机制主要为磨粒磨损和氧化磨损.(本文来源于《江苏科技大学学报(自然科学版)》期刊2019年05期）
丁恒楠[2]（2019）在《真空钎焊WC-10Ni/NiCrBSi包覆涂层的干滑动摩擦磨损性能的研究》一文中研究指出本文采用柔性涂层布技术与真空钎焊技术在Q235A钢基体表面制备WC-10Ni/Ni Cr BSi包覆涂层。通过金相显微镜、扫描电镜、能谱仪等微观手段分析了复合涂层中各区域的微观结构和形貌;采用HT-1000型摩擦磨损试验机和激光共聚焦显微镜等设备测试了包覆涂层的耐磨性能,研究了钎焊工艺参数和摩擦试验参数对包覆涂层干滑动摩擦磨损性能的影响并分析了磨损机理。采用WC-10Ni质量分数为80%的柔性金属布在1060℃钎焊温度下制备的WC-10Ni/Ni Cr BSi包覆涂层由表面层和硬质层组成。表面层中主要含有γ-Ni和Cr3Ni2Si,平均硬度为694HV0.2;硬质层中主要含有γ-Ni、WC、Cr23C6和Ni3Si,平均硬度值达到963HV0.2。采用直径5mm的Si3N4陶瓷球为对磨材料,在载荷20N、转速400r/min、磨损半径5mm和磨损时间1小时的试验条件下,硬质层的磨损率只有基体的14.8%,是表面层的27.8%。表面层的磨损机理以黏着磨损为主并伴有一定的磨粒磨损,硬质层的磨损机理主要为磨粒磨损并伴有少量的黏着磨损。采用WC-10Ni质量分数为50%的柔性金属布制备包覆涂层,随钎焊温度的提高,硬质层的洛氏硬度少量增加,磨损率和摩擦系数减小,磨损机理没有改变。采用1060℃的钎焊温度制备包覆涂层,随柔性金属布中WC-10Ni质量分数的增加,硬质层中WC颗粒所占面积分数变大,硬质层的洛氏硬度增大,磨损率下降明显,耐磨性显着提高。同时,磨损机理亦发生变化,当WC-10Ni质量分数小于30%时,以黏着磨损为主并伴有少量的磨粒磨损;当质量分数在30%~60%时,以疲劳磨损和氧化磨损为主并伴有少量的磨粒磨损;当质量分数在60%~80%时,以磨粒磨损为主并伴有少量的黏着磨损。试验条件对包覆涂层的磨损率和磨损机理也有影响。对于采用WC-10Ni质量分数为50%的柔性金属布在1060℃的钎焊温度下制备的包覆涂层,其磨损率随试验温度的变化而变化。在本文试验条件下,当试验温度为200℃时具有最大的磨损率,而在400℃时则磨损率最小。当试验温度为100℃时,磨损机理为疲劳磨损与氧化磨损的结合;当试验温度达到200℃时,磨损机理主要为黏着磨损与氧化磨损的结合;当试验温度达到300℃~500℃时,磨损机理转变为磨粒磨损与氧化磨损的结合。此外,随着载荷的增大,该复合涂层磨损率显着增加,磨损机理亦发生改变。当载荷为5N和10N时主要为磨粒磨损,15N时主要为疲劳磨损并伴有少量的磨粒磨损与氧化磨损,20N时主要为疲劳磨损与氧化磨损并伴有少量的磨粒磨损。(本文来源于《江苏科技大学》期刊2019-06-13）
李梦楠,赵宇光,谢同伦[3]（2019）在《不同蠕化率蠕墨铸铁的干滑动摩擦磨损性能》一文中研究指出为研究性能优越且成本可控的蠕墨铸铁制动鼓材料,采用MG-2000型摩擦磨损试验机对不同蠕化率的蠕墨铸铁及灰铸铁进行干滑动摩擦磨损实验。结果表明:与HT250相比,蠕墨铸铁的耐磨性明显增强,相同条件下的耐磨性约为HT250的1.4～4.5倍,且随着载荷与磨损速度的增加,优越性更为明显。蠕墨铸铁的耐磨性随蠕化率升高而降低,其中Ru60的耐磨性比Ru90高69%～76%。(本文来源于《材料导报》期刊2019年S1期）
刘光磊,李玉山,李超,赵国师,司乃潮[4]（2019）在《T6态Al-10Si-5Cu-0.75Mg合金的干滑动摩擦磨损性能》一文中研究指出利用UMT-2型摩擦磨损试验机研究了T6态Al-10Si-5Cu-0.75Mg合金的干滑动摩擦磨损性能,采取SEM、XRD、EDS等方法分析了合金在不同转速和载荷下的摩擦磨损行为。结果表明:合金的磨损率随转速和载荷的增加而增大,但在800 r/min的高转速下仍具有良好的耐磨性,15 N高载荷时的磨损率相对于5 N低载荷时只增加了291%,仍属于轻微磨损;摩擦系数的平均值在0.35～0.40范围内变化,且随时间的变化不大,具有较高的稳定性;另外,磨损机制由低速轻载时的磨粒磨损、粘着磨损向高速重载时的剥层磨损、氧化磨损转变。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2019年02期）
陈平,王朋飞,乔小溪[5]（2019）在《45钢/PA66配副干滑动摩擦磨损性能研究》一文中研究指出采用45钢销和尼龙PA66盘,运用正交试验法在MMW-1A万能摩擦磨损试验机上研究干滑动摩擦条件下速度、载荷和金属销表面粗糙Ra对45钢/PA66配副摩擦学性能的影响.通过极差分析与方差分析发现:载荷、粗糙度对摩擦系数与磨损量有显着影响,而速度影响相对较小.当载荷为50 N,速度为11.25 m/s,Ra为0.60μm时,摩擦系数与磨损量最小.基于正交试验的最优结果,开展控制变量试验,试验结果表明:载荷小于90 N时,PA66以黏着磨损为主;载荷为90 N时,PA66磨损形式为犁削磨损和黏着磨损.载荷为140 N时,PA66的磨损形式为黏着磨损并伴有胶合现象的产生. Ra小于0.46μm时,PA66以黏着磨损为主;Ra为0.46μm时,PA66的磨损形式为黏着磨损和犁削磨损且在对偶金属销表面上形成连续的转移膜;Ra大于0.46μm时,PA66以犁削磨损为主.(本文来源于《摩擦学学报》期刊2019年01期）
李朝志,付彬国,刘金海,李国禄,赵雪勃[6]（2018）在《钛合金干滑动摩擦行为与磨损机理研究进展》一文中研究指出钛合金因具有高的比强度、比刚度,良好的耐蚀性和耐热性等优点,在航空航天、化工、能源等领域广泛应用,但钛合金存在表面硬度低、抗塑性剪切能力较差、不易加工硬化以及表面氧化物保护作用较差等缺陷,使其耐磨性较差,阻碍了其在耐磨损领域的发展。为了提高钛合金自身的耐磨性潜力和扩大其应用领域,本文主要概述了近年来国内外有关钛合金干滑动摩擦磨损领域的研究现状,讨论了影响钛合金摩擦磨损性能的主要因素以及在不同条件下的磨损机理,并对钛合金干滑动摩擦磨损行为的研究进行了展望。(本文来源于《材料导报》期刊2018年S1期）
白雪[7]（2018）在《原位自生(TiC+TiB)/Ti6Al4V复合材料的干滑动摩擦磨损性能研究》一文中研究指出本文用原位反应法制备了不同增强相含量的(TiC+TiB)/TC4(Ti6Al4V)复合材料,增强相颗粒为TiC和TiB。通过使用HT-1000型摩擦磨损试验机,系统研究了增强相颗粒含量、载荷和滑动速度等参数对干滑动摩擦磨损性能的影响。其中,增强相体积分数分别为0、2.5%和5%,外加载荷分别为5N、10N、15N和20N,滑动速度分别为0.419m/s、0.628m/s和0.837 m/s,并借助光学显微镜、扫描电子显微镜和洛氏硬度计等仪器分析材料的组织及磨损行为。TC4基体合金的硬度值为31.5HRC,TMC2复合材料的硬度值达34.2HRC,增加了8.6%,硬度变化不大。滑动速度0.419m/s、外加载荷5N时,TC4的磨损率为2.11×10~(-6)mm~3/mm,TMC2的磨损率达1.03×10~(-6)mm~3/mm,减少了51.2%,磨损率变化明显,表现出优异的耐磨性能。TC4基体合金以犁削磨损和剥离磨损为主,复合材料以磨粒磨损和剥离磨损为主,伴有氧化磨损。TC4基体合金的磨屑为块状和片状磨屑,随增强相含量的增加磨屑尺寸减小,呈现较小的颗粒状。相对于TC4,TMC1和TMC2的摩擦层厚度明显减小,且亚表面基本不存在变形区域。滑动速度0.419m/s、外加载荷5N时,TC4及TMC1、TMC2复合材料的磨损表面硬度值较基材大幅提高,分别为915.8HV、1076.8 HV和1103.2HV。亚表面硬度略高于基材的硬度,由磨面至心部,硬度不断减小趋于稳定水平,且复合材料的硬度大于TC4合金的硬度。随载荷增加,基体合金和复合材料的磨损率增加,平均摩擦系数降低。载荷变化时,TC4、TMC1和TMC2复合材料的摩擦系数分别在0.48-0.55、0.42-0.52和0.39-0.47范围内波动,波动范围较小,摩擦系数较稳定。材料在低载荷下磨损比较轻微,载荷增大以疲劳磨损和磨粒磨损为主。随着载荷增加,磨屑的尺寸增加,磨损加剧。材料在低载荷时摩擦层较薄且疏松不致密,高载荷时摩擦层和变形层厚度增加,且摩擦层变得致密和均匀。材料断面的表层硬度均随着载荷增加而增大。随滑动速度增加,基体合金和复合材料的磨损率及摩擦系数均减小。在0.419 m/s-0.628m/s滑动速度下磨损率减小幅度较大,在0.628m/s-0.837 m/s滑动速度下减小幅度较小。随滑动速度增加,TC4磨面的沟槽深度降低,复合材料磨面的划痕变轻,剥落区域变小,磨损程度减小。材料随滑动速度增加磨屑明显增大,断面的摩擦层由疏松变得均匀致密,且摩擦层裂纹数量减少。滑动速度增加,摩擦层含有大量氧化物,其硬度极高,对磨损表面能够起到良好的保护作用,磨损率降低。(本文来源于《江苏科技大学》期刊2018-04-22）
王浩浩[8]（2018）在《滑动速度对钢干滑动摩擦磨损行为的影响》一文中研究指出金属干滑动磨损过程中磨损表面形成的不同于基体的摩擦层对磨损行为和磨损机制具有极其重要的影响。然而迄今为止,国内外对于金属干滑动摩擦层仍然缺乏系统且深入的研究,对其形成和作用机理尚不清楚。因此,研究金属干滑动摩擦层的形成和作用机理具有重要的理论意义和工程应用价值。本文在不同滑动条件下对不同组织状态下的H13钢和45钢进行了销盘式干摩擦磨损实验,采用XRD、SEM、EDS、显微硬度仪等手段分析了磨损表面、亚表面的磨损特征,系统地研究了材料自身性能与滑动条件对磨损行为与磨损机制的影响,进一步讨论了摩擦层演化与磨损机制转变之间的对应关系。研究发现,H13钢和45钢的摩擦层的成分、形态、稳定性等均会随着滑动条件和组织性能的变化而改变,进而导致磨损机制的转变。当磨损表面被无氧化物摩擦层覆盖时,磨损行为取决于自身性质而与摩擦层无关;当磨损表面被氧化物摩擦层覆盖时,磨损行为取决于摩擦层和亚表层基体的共同作用。如果亚表层基体具有足够的强度来抵抗塑性剪切,氧化物摩擦层能够在磨损表面稳定存在,则磨损率较低,磨损机制属于氧化轻微磨损;一旦亚表层基体在摩擦热的作用下发生严重软化,失去对氧化物摩擦层的有效支撑,氧化物摩擦层与亚表层基体将被一同挤出磨损表面,磨损率迅速升高,磨损机制发生氧化磨损的轻微-严重磨损转变。但是不同组织状态的H13钢和45钢发生轻微-严重磨损转变的临界滑动条件不尽相同。本文将固定载荷下组织亚表层基体发生严重软化而无法抵抗塑性剪切时的临界滑动速度称作该组织在该载荷下的软化临界速度,将同种钢不同组织的软化临界速度的取值范围称为该钢在该载荷下的软化区间,在假设各影响因素均成线性关系的前提下推导出了软化临界速度的简单计算公式,深刻揭示了钢的轻微-严重磨损转变所遵循的本质规律。另外,根据实验结果绘制出了H13钢和45钢37 HRC、50 HRC的磨损机理图,证明了低载条件下氧化磨损轻微-严重磨损转变区的存在,同时阐述了Lim、Ashby和魏敏先等人给出的钢的磨损机理图中存在的问题,并做了进一步修正。实验结果表明:固定载荷下,随着滑动速度的增加,H13钢和45钢的高硬度组织往往先于低硬度组织发生轻微-严重磨损转变,并且当磨损转变同时发生时,高硬度组织的磨损转变更加急剧。另外,载荷增大两种钢的轻微-严重磨损转变均提前发生。在软化区间左侧的速度范围内,耐磨性与组织硬度成正比;在软化区间右侧的速度范围内,耐磨性与组织硬度成反比;而在软化区间内,不同组织相继发生软化,组织硬度与耐磨性不存在明确统一的比例关系;同时,随着载荷的增大,H13钢和45钢的软化区间左移。大量Cr、Si的存在,严重降低了H13钢的氧化能力,抑制了氧化物的生成,使得低载、低速条件下H13钢的耐磨性低于45钢;并且载荷相同时,H13的轻微-严重磨损转变更早发生。同时Cr、Si的存在也极大地提高了H13钢的热稳定性和热强度,使得高载、高速条件下45钢发生连续性塑性挤出磨损时,H13钢依然处于间断性塑性挤出阶段,耐磨性显着优于45钢。(本文来源于《江苏大学》期刊2018-04-01）
杨磊,韩许,李伟,金云学[9]（2018）在《低碳低合金钢表面改性层的形貌与干滑动摩擦磨损性能》一文中研究指出采用盐浴复合处理技术在低碳低合金钢(16Mn)表面制备改性层,以GCr15轴承钢球为对偶材料,采用球-盘式摩擦磨损试验机系统研究了两种材料的常温干摩擦磨损性能,并利用显微硬度计、XRD、OM、SEM和叁维形貌仪等分析了磨损过程及磨损机理。结果表明:表明改性层由表层Fe_3O_4组成的氧化膜及氮化铁组成的化合物层及内部扩散层组成,改性层硬度约为705.6 HV0.05,厚度约为20μm。改性层和调质态材料磨损率均随着载荷增加而增加,但改性层的增加速率远低于调质态,但当载荷足够大(如20N)时,可能磨穿化合物层,使磨损率大幅增加。随载荷的增大,调质态试样的磨损机理由轻微氧化磨损向剥层磨损和氧化磨损转变,伴有严重的塑性变形,改性层的磨损受载荷影响较小,化合物层的磨损机理以疲劳裂纹扩展引起的剥落磨损为主。(本文来源于《金属热处理》期刊2018年03期）
杨继兰,蒋元凯,顾剑锋,郭正洪,陈海龑[10]（2018）在《奥氏体化温度对中碳淬火-配分钢干滑动摩擦磨损性能的影响》一文中研究指出以传统的淬火-回火试样作对比,研究了3种奥氏体化温度处理后淬火-配分中碳Fe-0.4C-1.5Mn-1.5Si钢试样的干滑动摩擦磨损性能。结果表明,860和1000℃全奥氏体化处理的2种淬火-配分试样中残余奥氏体的含量相近(体积分数分别约为14.37%和13.79%),其内的C浓度较高(质量分数分别为1.37%和1.38%),机械稳定性较强。在恒定低载荷(50 N)和恒定低滑动速率(40 mm/s)条件下,摩擦过程中不易诱发马氏体相变,导致2种试样的耐摩擦磨损性能均很低。受显微组织细化影响,奥氏体化温度较低的试样具有更高的耐磨性。当奥氏体化温度降低到800℃时,获得临界淬火-配分试样。显微组织分析表明,该试样中不仅包含少量的铁素体(体积分数约6.75%),而且存在最高含量的残余奥氏体(体积分数约22.28%),使得在4组试样内的显微硬度最低。但由于低的C浓度(质量分数约1.06%),残余奥氏体的机械稳定性较弱,在摩擦过程中易诱发马氏体相变,不仅贡献额外的硬化,而且马氏体相变体积膨胀引起的材料表面层压应力对提高耐磨性也有利,由此导致临界淬火-配分试样表现出最好的耐磨损性能。因此,在给定的摩擦参数条件下,残余奥氏体对马氏体钢耐磨性的影响主要决定于其在摩擦过程中是否能经相变而引起附加的硬化作用。(本文来源于《金属学报》期刊2018年01期）
干滑动摩擦磨损论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文采用柔性涂层布技术与真空钎焊技术在Q235A钢基体表面制备WC-10Ni/Ni Cr BSi包覆涂层。通过金相显微镜、扫描电镜、能谱仪等微观手段分析了复合涂层中各区域的微观结构和形貌;采用HT-1000型摩擦磨损试验机和激光共聚焦显微镜等设备测试了包覆涂层的耐磨性能,研究了钎焊工艺参数和摩擦试验参数对包覆涂层干滑动摩擦磨损性能的影响并分析了磨损机理。采用WC-10Ni质量分数为80%的柔性金属布在1060℃钎焊温度下制备的WC-10Ni/Ni Cr BSi包覆涂层由表面层和硬质层组成。表面层中主要含有γ-Ni和Cr3Ni2Si,平均硬度为694HV0.2;硬质层中主要含有γ-Ni、WC、Cr23C6和Ni3Si,平均硬度值达到963HV0.2。采用直径5mm的Si3N4陶瓷球为对磨材料,在载荷20N、转速400r/min、磨损半径5mm和磨损时间1小时的试验条件下,硬质层的磨损率只有基体的14.8%,是表面层的27.8%。表面层的磨损机理以黏着磨损为主并伴有一定的磨粒磨损,硬质层的磨损机理主要为磨粒磨损并伴有少量的黏着磨损。采用WC-10Ni质量分数为50%的柔性金属布制备包覆涂层,随钎焊温度的提高,硬质层的洛氏硬度少量增加,磨损率和摩擦系数减小,磨损机理没有改变。采用1060℃的钎焊温度制备包覆涂层,随柔性金属布中WC-10Ni质量分数的增加,硬质层中WC颗粒所占面积分数变大,硬质层的洛氏硬度增大,磨损率下降明显,耐磨性显着提高。同时,磨损机理亦发生变化,当WC-10Ni质量分数小于30%时,以黏着磨损为主并伴有少量的磨粒磨损;当质量分数在30%~60%时,以疲劳磨损和氧化磨损为主并伴有少量的磨粒磨损;当质量分数在60%~80%时,以磨粒磨损为主并伴有少量的黏着磨损。试验条件对包覆涂层的磨损率和磨损机理也有影响。对于采用WC-10Ni质量分数为50%的柔性金属布在1060℃的钎焊温度下制备的包覆涂层,其磨损率随试验温度的变化而变化。在本文试验条件下,当试验温度为200℃时具有最大的磨损率,而在400℃时则磨损率最小。当试验温度为100℃时,磨损机理为疲劳磨损与氧化磨损的结合;当试验温度达到200℃时,磨损机理主要为黏着磨损与氧化磨损的结合;当试验温度达到300℃~500℃时,磨损机理转变为磨粒磨损与氧化磨损的结合。此外,随着载荷的增大,该复合涂层磨损率显着增加,磨损机理亦发生改变。当载荷为5N和10N时主要为磨粒磨损,15N时主要为疲劳磨损并伴有少量的磨粒磨损与氧化磨损,20N时主要为疲劳磨损与氧化磨损并伴有少量的磨粒磨损。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
干滑动摩擦磨损论文参考文献
[1].陈亚楠,金云学,牛牧野,陈洪美,杜文栋.Ni_3Al(Cr)合金室温干滑动摩擦磨损性能研究[J].江苏科技大学学报(自然科学版).2019
[2].丁恒楠.真空钎焊WC-10Ni/NiCrBSi包覆涂层的干滑动摩擦磨损性能的研究[D].江苏科技大学.2019
[3].李梦楠,赵宇光,谢同伦.不同蠕化率蠕墨铸铁的干滑动摩擦磨损性能[J].材料导报.2019
[4].刘光磊,李玉山,李超,赵国师,司乃潮.T6态Al-10Si-5Cu-0.75Mg合金的干滑动摩擦磨损性能[J].稀有金属材料与工程.2019
[5].陈平,王朋飞,乔小溪.45钢/PA66配副干滑动摩擦磨损性能研究[J].摩擦学学报.2019
[6].李朝志,付彬国,刘金海,李国禄,赵雪勃.钛合金干滑动摩擦行为与磨损机理研究进展[J].材料导报.2018
[7].白雪.原位自生(TiC+TiB)/Ti6Al4V复合材料的干滑动摩擦磨损性能研究[D].江苏科技大学.2018
[8].王浩浩.滑动速度对钢干滑动摩擦磨损行为的影响[D].江苏大学.2018
[9].杨磊,韩许,李伟,金云学.低碳低合金钢表面改性层的形貌与干滑动摩擦磨损性能[J].金属热处理.2018
[10].杨继兰,蒋元凯,顾剑锋,郭正洪,陈海龑.奥氏体化温度对中碳淬火-配分钢干滑动摩擦磨损性能的影响[J].金属学报.2018
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