导读:本文包含了应力控制标准论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:应力,标准,有限元,误差,预应力,水工,月牙。
应力控制标准论文文献综述
严杰[1]（2017）在《拱坝结构设计应力控制标准研究》一文中研究指出拱坝结构设计应力控制标准的研究是拱坝设计领域一个复杂而又重要的课题,应力控制标准的合理性将直接关系着拱坝的经济性和安全性。当前,在拱坝结构设计中主要的应力分析方法有拱梁分载法和有限单元法。相对于拱梁分载法,有限单元法拥有较强的适用性,能够解决许多拱梁分载法不能解决的复杂问题。但其计算结果受计算网格影响较大,同时在建基面附近易出现应力集中,给有限元应力控制标准的制定带来困难。为解决上述提到的问题,现行拱坝设计规范采用的方法是有限元等效应力法,并制定了相应的应力设计标准。但有限元等效应力法中关于应力分量的线性化假定与拱坝真实的应力分布规律不相符合。本文在分析拱、梁向应力分布规律的基础上,提出了拱坝有限元叁次等效应力法。并依托小湾、二滩、杨房沟、周公宅四座拱坝工程,开展叁次等效应力控制标准的研究,并给出相应的应力控制指标的建议值。主要研究内容如下:(1)总结了关于国内外拱坝主要的应力分析方法及其相应的应力控制标准的基本内容和进展,分析比较不同应力分析的优缺点及其应力控制指标的制定方式,为叁次等效应力法的应力控制指标的提出作铺垫。(2)介绍了拱坝有限元分析的基本理论,着重讲述了有限元分析过程。在此基础上,简要概况了 ANSYS的有限元求解。(3)分析了拱坝梁、拱应力分布规律,基于最小二乘法拟合多项式提出拱坝有限元叁次等效应力分析方法及其计算步骤。结合小湾拱坝工程,研究了叁次等效应力对有限元模型网格的敏感性,结果显示叁次等效应力法可消除网格效应影响。(4)利用ANSYS软件对四座拱坝建立有限元分析模型并进行基本荷载组合下的叁维线弹性有限元分析,并分别计算了有限元叁次等效应力和设计规范中的有限元等效应力。通过分析对比两种等效应力的最大拉压应力,提出了有限元叁次等效应力设计标准的确定方法,并结合DL/T5346-2006规范和SL282-2003规范给出了相应的控制指标。(本文来源于《扬州大学》期刊2017-06-01）
徐学斌[2]（2016）在《PC箱梁竖向预应力张拉工艺优化及锚下应力控制标准研究》一文中研究指出PC箱梁中竖向预应力体系提供竖向预压力,减小腹板主拉应力,从而达到防止腹板开裂的目的。但是,腹板开裂现象并未彻底遏制,严重影响着桥梁结构正常使用性能及耐久性。当前,针对竖向预应力的研究多集中在作用机理、设置方式、损失计算理论、机具设备等方面,就施工工法,尤其竖向预应力张拉时机、张拉工艺、锚下应力控制标准尚缺乏深入研究。本文依托陕西省交通运输厅科技项目“基于全寿命周期的大跨径连续刚构桥梁关键技术研究”,以某特大桥为背景工程,着重研究竖向预应力张拉对腹板力学行为影响、张拉工法对腹板应力状态影响以及施工中对于锚下有效应力控制标准。主要研究工作如下:(1)采用ANSYS仿真模拟研究竖向预应力张拉对腹板抗裂性能及开裂后腹板力学行为影响,得出竖向预应力张拉不仅可以显着提高腹板抗裂性能,还能明显提高腹板开裂后刚度,减缓裂缝的延伸及挠度的增长。同时,竖向预应力的张拉使腹板裂缝的形态有别于未张拉时斜裂缝的“受力点与支点连线”方向,与主梁走向呈45°。(2)采用ANSYS生死单元对竖向预应力施工过程进行仿真模拟,在箱梁腹板纵向正应力一定的前提下,分析整体张拉、分段张拉、滞后张拉对腹板受力影响,得出滞后两个梁段张拉竖向预应力腹板应力状态与整体张拉基本一致,最大竖向压应力仅比整体张拉大2.7%,较分段张拉减小32.3%,具备工程实用价值。(3)在背景桥梁腹板裂缝多发位置处竖向预应力钢筋锚下埋设穿心式压力传感器,采集桥梁全寿命周期内锚下有效应力,以实测数据作为初始序列建立竖向预应力损失灰色预测GM(1,1)模型并做基于不等步长的模型修正。得出竖向预应力长期损失占初始张拉力7.92%的结论,建议竖向预应力施工中锚下应力控制应在公路桥规计算竖向预应力钢筋预压力产生混凝土压应力0.6倍折减系数的基础上,考虑长期损失的影响,以不小于设计张拉力0.7倍为宜。本文研究成果为竖向预应力施工及无损检测提供理论依据和参考,规范竖向预应力施工技术,对PC混凝土箱梁竖向预应力体系应用发展具有重要的理论意义及实用价值。(本文来源于《长安大学》期刊2016-04-28）
冯光华,张华章,谭德银,陈章宇,何伟峰[3]（2014）在《基桩沉桩过程桩身应力控制标准分析与应用》一文中研究指出通过对上千根基桩沉桩过程桩身应力的的统计,找出桩身应力的极值分布,总结出一套适合于预应力混凝土桩和钢管桩的沉桩过程桩身应力控制标准。根据该标准,监控沉桩过程桩身应力值,调整沉桩指令,有利于提高沉桩效率,保证桩身质量。研究成果是对现有规范和的丰富并对工程应用有指导作用。(本文来源于《水运工程》期刊2014年09期）
杨兴义,张团[4]（2014）在《关于月牙肋钢岔管应力控制标准的问题》一文中研究指出本文旨在讨论目前水电站压力钢管设计规范中有关钢岔管设计允许应力取值的问题,指出月牙肋钢岔管作为一种常用的岔管结构型式,规范应尽可能对各部位的应力控制标准加以明确,以适应并指导月牙肋钢岔管的设计。(本文来源于《水电站压力管道——第八届全国水电站压力管道学术会议论文集》期刊2014-09-22）
伍鹤皋,周彩荣,石长征[5]（2014）在《水电站钢岔管应力控制标准的比较与应用研究》一文中研究指出国内外各类规范对埋藏式钢岔管的应力控制标准和考虑围岩联合承载与否均未做统一的规定,大多数规范在过去一般都按明岔管来设计埋藏式钢岔管,不能充分体现钢岔管与围岩联合承载的特性,也导致越来越多的大HD值钢岔管管壁厚度和加强梁尺寸过大,带来施工工艺上的困难。本文通过叁维有限元结构分析,对目前常用的几种压力钢管规范应力控制标准进行了比较研究,在相同围岩参数及缝隙条件下,按不同应力控制标准设计的钢岔管管壁厚度和加强梁尺寸差别较大,说明不同规范的应力控制标准对设计结果的影响是较大的。为此,本文在上述研究的基础上提出了按DL/T 5141—2001规范坝内埋管的结构系数增加10%作为钢岔管的应力控制标准的建议,在同时满足明管校核准则和适当控制围岩承载比的条件下,该应力控制标准可使地下埋藏式钢岔管的设计更为合理,施工工艺更为简单。(本文来源于《水电站压力管道——第八届全国水电站压力管道学术会议论文集》期刊2014-09-22）
唐虎[6]（2014）在《拱坝混凝土应力控制标准取值探讨》一文中研究指出混凝土拱坝在进行坝体应力分析、结构抗震分析、坝体结构配筋分析等计算过程时,均会应用到混凝土强度标准值这个概念,由于《混凝土拱坝设计规范》、《水工建筑物抗震设计规范》和《水工混凝土结构设计规范》中对于混凝土强度标准值的定义存在一定的差别,因此在采用不同的计算方法时混凝土强度标准值必须进行相应的换算。同时在对施工期的坝体应力进行计算分析时会用到不同龄期的混凝土强度,此时的混凝土强度标准值也存在一定的换算关系,本文以某一标号混凝土为例,结合现行规范,讨论在不同的计算分析方法下混凝土应力控制标准与混凝土强度之间的关系,以供参考。(本文来源于《水电站设计》期刊2014年02期）
周彩荣,伍鹤皋,石长征[7]（2014）在《埋藏式月牙肋钢岔管应力控制标准的比较研究》一文中研究指出通过叁维有限元结构分析,对目前常用的几种钢岔管应力控制标准进行了比较研究。在相同围岩参数及缝隙条件下,按不同应力控制标准设计的钢岔管管壁厚度和肋板尺寸差别较大,说明不同应力控制标准之间差别是较大的。此外,在满足明管校核准则和适当围岩承载比的条件下,按DL/T 5141—2001《水电站压力钢管设计规范》坝内埋管的结构系数增加10%的应力控制标准对地下埋藏式钢岔管进行设计是比较合理的。(本文来源于《水力发电》期刊2014年04期）
杨清平,李俊杰[8]（2011）在《重力坝坝踵应力控制标准的研究》一文中研究指出重力坝坝踵应力控制标准问题一直是个难于解决的问题,为了研究这个问题,采用有限元线弹性模型对4种不同高度的重力坝、3种坝体下游边坡、3种地基和坝体弹模比、28组不同网格尺寸进行了计算分析,得出了不同高度、下游边坡、地基与坝体弹模比、网格尺寸情况下重力坝坝踵应力的分布规律,并且得出重力坝采用有限元计算分析的情况下,主拉应力失真区水平范围不超过坝体底宽的2%。(本文来源于《东北水利水电》期刊2011年11期）
李留强[9]（2008）在《重力坝应力计算的能量误差控制标准》一文中研究指出针对目前重力坝有限元计算仍无应力取值标准,应用自适应有限元法对重力坝进行多种工况下的自适应计算,提出了基于h—型自适应有限元法的全域能量误差限控制标准。计算表明,对给定的全域能量误差限,采用ANSYS程序的网格剖分自适应策略可满足误差要求,且不受单元尺寸改变控制因子的影响,不因坝踵部位应力集中而产生不收敛现象;对不同初始网格和无初始网格,相同的全域能量误差限能得到建基面上基本相同的应力结果;重力坝稳定的临界全域能量误差限不随坝高和弹模比的变化而改变。(本文来源于《水电能源科学》期刊2008年04期）
杨令强,马静,陈祖坪[10]（2008）在《利用自适应有限元研究高拱坝的应力控制标准》一文中研究指出利用自适应有限元分别对国内的3座高拱坝从径向、拱向、径向和拱向同时进行了细分,以研究高拱坝的应力状态、等效应力与等参单元的大小和形状之间的关系。结果显示,拱向细分对应力状态和等效应力影响不大,径向细分单元的精度不能满足要求,对于高拱坝沿径向分为5层基本能够满足设计需要,等参单元的精度可以根据误差估计进行控制,控制的范围建议在10%~15%之间。研究表明300 m级的高拱坝安全控制关键在于等效压应力的控制。(本文来源于《水利水电技术》期刊2008年04期）
应力控制标准论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
PC箱梁中竖向预应力体系提供竖向预压力,减小腹板主拉应力,从而达到防止腹板开裂的目的。但是,腹板开裂现象并未彻底遏制,严重影响着桥梁结构正常使用性能及耐久性。当前,针对竖向预应力的研究多集中在作用机理、设置方式、损失计算理论、机具设备等方面,就施工工法,尤其竖向预应力张拉时机、张拉工艺、锚下应力控制标准尚缺乏深入研究。本文依托陕西省交通运输厅科技项目“基于全寿命周期的大跨径连续刚构桥梁关键技术研究”,以某特大桥为背景工程,着重研究竖向预应力张拉对腹板力学行为影响、张拉工法对腹板应力状态影响以及施工中对于锚下有效应力控制标准。主要研究工作如下:(1)采用ANSYS仿真模拟研究竖向预应力张拉对腹板抗裂性能及开裂后腹板力学行为影响,得出竖向预应力张拉不仅可以显着提高腹板抗裂性能,还能明显提高腹板开裂后刚度,减缓裂缝的延伸及挠度的增长。同时,竖向预应力的张拉使腹板裂缝的形态有别于未张拉时斜裂缝的“受力点与支点连线”方向,与主梁走向呈45°。(2)采用ANSYS生死单元对竖向预应力施工过程进行仿真模拟,在箱梁腹板纵向正应力一定的前提下,分析整体张拉、分段张拉、滞后张拉对腹板受力影响,得出滞后两个梁段张拉竖向预应力腹板应力状态与整体张拉基本一致,最大竖向压应力仅比整体张拉大2.7%,较分段张拉减小32.3%,具备工程实用价值。(3)在背景桥梁腹板裂缝多发位置处竖向预应力钢筋锚下埋设穿心式压力传感器,采集桥梁全寿命周期内锚下有效应力,以实测数据作为初始序列建立竖向预应力损失灰色预测GM(1,1)模型并做基于不等步长的模型修正。得出竖向预应力长期损失占初始张拉力7.92%的结论,建议竖向预应力施工中锚下应力控制应在公路桥规计算竖向预应力钢筋预压力产生混凝土压应力0.6倍折减系数的基础上,考虑长期损失的影响,以不小于设计张拉力0.7倍为宜。本文研究成果为竖向预应力施工及无损检测提供理论依据和参考,规范竖向预应力施工技术,对PC混凝土箱梁竖向预应力体系应用发展具有重要的理论意义及实用价值。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
应力控制标准论文参考文献
[1].严杰.拱坝结构设计应力控制标准研究[D].扬州大学.2017
[2].徐学斌.PC箱梁竖向预应力张拉工艺优化及锚下应力控制标准研究[D].长安大学.2016
[3].冯光华,张华章,谭德银,陈章宇,何伟峰.基桩沉桩过程桩身应力控制标准分析与应用[J].水运工程.2014
[4].杨兴义,张团.关于月牙肋钢岔管应力控制标准的问题[C].水电站压力管道——第八届全国水电站压力管道学术会议论文集.2014
[5].伍鹤皋,周彩荣,石长征.水电站钢岔管应力控制标准的比较与应用研究[C].水电站压力管道——第八届全国水电站压力管道学术会议论文集.2014
[6].唐虎.拱坝混凝土应力控制标准取值探讨[J].水电站设计.2014
[7].周彩荣,伍鹤皋,石长征.埋藏式月牙肋钢岔管应力控制标准的比较研究[J].水力发电.2014
[8].杨清平,李俊杰.重力坝坝踵应力控制标准的研究[J].东北水利水电.2011
[9].李留强.重力坝应力计算的能量误差控制标准[J].水电能源科学.2008
[10].杨令强,马静,陈祖坪.利用自适应有限元研究高拱坝的应力控制标准[J].水利水电技术.2008
论文知识图
